Справочник по ГОСТам и стандартам
Новости Аналитика и цены Металлоторговля Доска объявлений Подписка Реклама
   ГОСТы, стандарты, нормы, правила
 

ВНТП 05-97
Определение категорий помещений и зданий предприятий и объектов железнодорожного транспорта по взрывопожарной и пожарной опасности

ВНТП 05-97. Определение категорий помещений и зданий предприятий и объектов железнодорожного транспорта по взрывопожарной и пожарной опасности

 

ВНТП 05-97

 

СИСТЕМАНОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

МИНИСТЕРСТВАПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

 

ВЕДОМСТВЕННЫЕНОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

 

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ

ПРЕДПРИЯТИЙ И ОБЪЕКТОВЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ИПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

 

Дата введения 1997-08-01

 

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

 

1. РАЗРАБОТАНЫГосударственным институтом технико-экономических изысканий и проектированияжелезнодорожного транспорта МПС России (Гипротранстэи МПС РФ).

 

ВНЕСЕНЫ и подготовлены кутверждению Управлением военизированной охраны МПС России.

 

2. ПРИНЯТЫ указанием МПСРоссии от 19.03.97 № Г-348 у.

 

3. СОГЛАСОВАНЫ с Главнымуправлением Государственной противопожарной службы МВД России (письмо от03.03.97 № 20/2.2/373).

 

4. ВЗАМЕН ВНТП 05-89/МПССССР.

 

 

1. Общие положения

 

1.1. Настоящие нормыразработаны в соответствии с требованиями норм Государственной противопожарнойслужбы МВД России (НПБ 105-95): "Определение категорий помещений и зданийпо взрывопожарной и пожарной опасности", с учетом специфики объектов отрасли.

Нормы распространяютсяна проектируемые новые, расширяемые, реконструируемые, техническиперевооружаемые и действующие производственные и складские помещения и здания(или части зданий, выделенные противопожарными стенами - пожарные отсеки).

1.2. Категории помещенийи зданий по взрывопожарной и пожарной опасности предприятий и объектовжелезнодорожного транспорта определяются на стадии проектирования зданий исооружений в соответствии с НПБ 105-95, настоящими нормами и перечнем(приложение  2).

1.3. Категории помещенийи зданий следует применять для установления нормативных требований пообеспечению взрывопожарной и пожарной безопасности указанных помещений и зданийв отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений,конструктивных решений, инженерного оборудования. Мероприятия по обеспечениюбезопасности людей должны назначаться в зависимости от пожароопасных свойств иколичеств веществ и материалов в соответствии с ГОСТ 12.1.004-91 и ГОСТ12.1.044-89. Термины и определения приняты в соответствии со СТ СЭВ 447-77, СТСЭВ 383-87, ГОСТ 12.1.033-81 и ГОСТ 12.1.044-89.

1.4. По взрывопожарной ипожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1-В4, Г, Д взависимости от количества и свойств находящихся (обращающихся) в них веществ иматериалов, с учетом особенностей технологических процессов размещаемых в нихпроизводств.

1.5. Методы расчетакритериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений приведены в разделах 3и 4 НПБ 105-95. Отдельные положения указанных разделов более подробноизлагаются в настоящих нормах, с учетом специфики отрасли (см. разделы 3, 4 иприложения 1, 2, 3, 4).

1.6. Категорию здания повзрывопожарной и пожарной опасности следует определять в соответствии сразделом 5 настоящих норм. 

 

2. Категории помещенийпо взрывопожарной и пожарной опасности

 

2.1. Категории помещенийпо взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с табл.1.

2.2. Определениекатегорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверкипринадлежности помещения к категориям, приведенным в табл.1, от высшей (А) книзшей (Д).

 

Таблица 1

 

Категория помещения

Характеристика веществ и материалов, находящихся (обращающихся) в помещении

1

2

А

взрывопожа-

роопасная

Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °С в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа.

 

Вещества и материалы, способные взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в помещении превышает 5 кПа.

Б

взрывопо-

жароопасная

Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °С, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные пылевоздушные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа.

В1-В4 пожаро-

опасные

Горючие и трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы (в том числе пыли и волокна), вещества и материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что помещения, в которых они имеются в наличии или обращаются, не относятся к категориям А или Б.

Г

Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.

Д

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии.

 

Примечание. Разделение помещений накатегории В1-В4 регламентируется положениями, изложенными в табл.4.

 

3. Методика определениякатегорий помещений объектов железнодорожного транспорта по взрывопожарной ипожарной опасности, в которых находятся (обращаются) легковоспламеняющиеся игорючие жидкости (ЛВЖ и ГЖ)

 

3.1. Расчет критериев ипоказателей взрывопожарной опасности для определения категорий помещений А, Бпроводится в следующем порядке.

3.1.1. В качестверасчетной температуры tp принимается максимальновозможная температура воздуха в данном помещении в соответствующейклиматической зоне или максимально возможная температура по технологическомурегламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Еслитакого значения расчетной температуры определить не удается, допускается приниматьее равной 61 °С.

3.1.2. Анализируетсявзрывопожароопасность технологического процесса производства в рассматриваемомпомещении для обоснования расчетного варианта в соответствии с требованиямираздела 3 НПБ 105-95, с учетом п.3.2. настоящих норм.

3.1.3. По справочнымданным определяется температура вспышки, tвсп, жидкости (смесигорючих жидкостей), обращающихся в производстве. При отсутствии данных отемпературе вспышки смеси, принимается температура вспышки наиболее опасногокомпонента. Если расчетная температура меньше температуры вспышки (tp < tвсп) и отсутствуетвозможность образования аэрозоля, то расчет на этом прекращается и помещениеотносят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу 4 настоящих ВНТП.

3.1.4. Проводится расчетсредней концентрации паров ЛВЖ в помещении по формулам, приведенным в п.3.5.Если значение средней концентрации будет равно или превысит 50% от нижнегоконцентрационного предела распространения пламени, то коэффициент участия паровЛВЖ во взрыве принимается равным 0,3 (Z=0,3). Если средняя концентрация паровненагретых ЛВЖ в помещении меньше 50% от нижнего концентрационного пределараспространения пламени, то проводится расчет коэффициента Z участия паровненагретых ЛВЖ во взрыве в соответствии с требованиями п.3.5 настоящих ВНТП.

3.1.5. Устанавливаютсяосновные исходные данные для расчета избыточного давления взрыва в помещении:

mж - масса жидкости, кг;

rж - плотность прирасчетной температуре, кг·м-3;

- состав горючей смесижидкостей, % (масс);

М - молекулярная массаиндивидуального вещества, кг·кмоль-1;

Мсм - молекулярная массасмеси, кг·кмоль-1;

- химическая формулаиндивидуального вещества;

- суммарная химическаяформула смеси;

 - среднее значениенижнего концентрационного предела распространения пламени горючей смеси %(об.);

Нт - теплота сгоранияиндивидуального вещества или горючей смеси, кДж·кг-1.

Перечисленные исходныеданные могут быть получены из справочных данных (приложения 5 и 6) и справочнойлитературы, или рассчитаны. Примеры определения перечисленных параметровприведены в рекомендуемом приложении 4.

3.1.6. Подготавливаютсяданные о характеристике помещения:

L - длина помещения, м;

B - ширина помещения, м;

H - высота помещения, м;

A - кратностьвоздухообмена аварийной вентиляции, ч-1;

 - скорость движениявоздуха в помещении, м·с-1;

Vсв = 0,8 (L · B · H) - свободный объемпомещения, м3.

3.1.7. Определяетсякатегория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании данныхрасчета массы паров ЛВЖ m, поступивших в помещение, и избыточногодавления взрыва DP. Если DP £ 5 кПа, то помещениеотносят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу 4 настоящих ВНТП.

3.2. Расчетноеколичество поступивших в помещение паров ЛВЖ определяется из следующих предпосылок:

3.2.1. Происходитрасчетная авария одного из аппаратов (емкостей) или трубопровода, при которой впомещение может поступить максимальное количество наиболее опасных ЛВЖ вотношении последствий взрыва; все содержимое в аппарате (емкости) поступает впомещение. Происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающихаппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого дляотключения трубопроводов.

Расчетное времяотключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя изреальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных назапорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетнойаварии.

Расчетное времяотключения трубопроводов следует принимать равным:

- времени срабатываниясистемы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным даннымустановки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 вгод или обеспечено резервирование ее элементов;

- 120 с, есливероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспеченорезервирование ее элементов;

- 300 с при ручномотключении.

Не допускаетсяиспользование технических средств для отключения трубопроводов, для которыхвремена отключения превышают приведенные выше значения.

Под "временемсрабатывания" и "временем отключения" следует пониматьпромежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества изтрубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) дополного прекращения поступления жидкости в помещение. Быстродействующиеклапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу жидкости принарушении электроснабжения. В исключительных случаях, в установленном порядке,допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводовспециальным решением МПС по согласованию с Госгортехнадзором России наподконтрольных ему производствах и МВД России.

Происходит испарение споверхности разлившейся жидкости; происходит испарение из емкостей,эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, со свежеокрашенных и обработанныхрастворителями поверхностей изделий (вагонов, локомотивов, узлов и деталейразличного назначения и т.п.); длительность испарения принимается равнойвремени ее полного испарения, но не более одного часа.

3.2.2. Количество ЛВЖили ГЖ, поступившее в помещение из аппарата (емкости) и трубопроводов приаварии, определяется в кг по формуле:

                     (3.1)

где: Vап - объем аппарата(емкости), м3;

e - степень наполнения аппарата (емкости);

Lнi, Lотi - длина i-гонапорного и отводящего трубопроводов, м;

dнi, dотi  - диаметр i-гонапорного и отводящего трубопроводов, м;

qi - производительность i-гонасоса, м3·с-1;

tзi - время отключения i-гонасоса (закрытия задвижек), с.

3.2.3. Расчет массыиспарившейся жидкости, m в результате расчетной ситуации, определяется вкг по формуле:

m = mр + mемк + + mрасп,                                           (3.2)

где: mp - масса жидкости,испарившейся с поверхности разлива, кг;

mрасп - масса жидкости,поступившей из распыляющих устройств, принимается полностью перешедшей в пар,исходя из продолжительности работы этих устройств, кг;

mемк - масса жидкости,испарившейся с поверхностей открытых емкостей (аппаратов), кг;

mобр - масса жидкости,испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав(растворители, свеженанесенные грунты, эмали, лаки при окрасочных работах), кг.

Под свеженанесеннымсоставом следует понимать состав, соответствующий первоначальной консистенциилакокрасочных материалов по технологическому регламенту.

Каждое из слагаемых вформуле (3.2), кроме mрасп, определяется по формуле:

m = W ·Fи · Т                                                        (3.3)

При поступлении жидкостив распыленном состоянии по формуле:

                                               (3.4)

где: W - интенсивностьиспарения, кг·с-1·м-2;

Fи - площадь испарения,определяемая в соответствии с п.3.2.5, м2;

Т - расчетное времяиспарения, с;

qраспi - расход жидкости из i-гораспыляющего устройства, кг·с-1;

tpi - время работы i-гoустройства, с.

3.2.4. Интенсивностьиспарения W определяется посправочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше окружающей среды ЛВЖпри отсутствии данных допускается рассчитывать W при температуре воздухане более 35 °С по формуле:

                                                   (3.5)

где: h - коэффициент, принимаемый по табл.2, взависимости, от скорости воздушного потока, определяемой в п.3.1.6, итемпературы воздуха в помещении;

M - молекулярная массакг·кмоль-1 (для смесей принимаетсянаибольшее значение молекулярной массы соответствующего компонента);

Рн - давление насыщенногопара при расчетной температуре (для смесей принимается по компоненту снаибольшим давлением насыщенного пара), определяемое по формуле:

,кПа                                         (3.6)

где: А, В,СА - константы уравнения Антуана, определяемые по справочнымприложениям 5 и 6.

Примечание: давлениенасыщенного пара индивидуальных веществ, приведенных в справочном приложении 5под номерами: 20, 21, 26-28, 30, 34, 35, рассчитывается по формуле (3.6) безучета коэффициента размерности, равного 0,133:

,кПа                                                 (3.6)

 

Таблица 2

 

Скорость воздушного потока в помещении, м·с-1

Значение коэффициента h при температуре tв воздуха в помещении (°С)

 

10

15

20

30

35

0

1,0

1,0

1,0

1,0

1,0

0,1

3,0

2,6

2,4

1,8

1,6

0,2

4,6

3,8

3,5

2,4

2,3

0,5

6,6

5,7

5,4

3,6

3,2

1,0

10,0

8,7

7,7

5,6

4,6

 

3.2.5. Площадь испаренияFи определяется поисходным данным о геометрических размерах поверхностей ЛВЖ или ГЖ, ограниченныхместными преградами, или находящихся в различных емкостях, а также расчетоммаксимальной площади разлива жидкости на пол, исходя из условия, что 1 л смесейи растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается наплощади 0,5 м2, а остальных жидкостей - на 1 м2 полапомещения. Площадь испарения свежеокрашенных (покрытых грунтом) поверхностейвагонов, локомотивов и других единиц подвижного состава определяетсясуммированием площадей отдельных конструкций (продольных стен, крыши, торцевыхстен, тележек, подвагонного оборудования и т.п.). За расчетную площадьиспарения принимается максимальная суммарная площадь поверхностей при наружнойокраске (грунтовании) конструкций подвижного состава безвоздушным распылением,вручную и в электрополе.

3.2.6. Расчетное времяиспарения Т при определении массы паров ЛВЖ, поступивших в помещение,для каждого из слагаемых в формуле (3.3) принимается равным времени полногоиспарения жидкости с рассматриваемой поверхности, но не более 3600 с, поформуле:

с                                                      (3.7)

Примечание. Масса ЛВЖ, mж, в кг, нанесенной на поверхностиконструкций подвижного состава, определяется по данным карт типовоготехнологического процесса нанесения лакокрасочных покрытий (растворителей).

 

3.2.7. В процессеиспарения часть паров ЛВЖ удаляется из помещения под действием аварийнойвентиляции. Массу паров жидкости, которая остается в помещении, определяют поформуле:

                                                   (3.8)

Работа аварийнойвентиляции учитывается, если она обеспечена резервными вентиляторами савтоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопаснойконцентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ), приусловии расположения устройств для удаления воздуха из помещения внепосредственной близости от места возможной расчетной аварии.

3.3. Расчет избыточногодавления взрыва в помещении определяют на основании исходных данных, полученныхв п.п.3.1 и 3.2 настоящих ВНТП по формулам, проводимым ниже.

3.3.1. Определениеизбыточного давления взрыва в помещении для индивидуальных веществ и смесей ЛВЖ(ГЖ), состоящих из атомов C, H, О, N, Cl, Br, I, F, производится по формуле:

,кПа                                     (3.9)

при условии Z = 0,3 допускаетсяпользоваться упрощенной формулой:

,кПа                                            (3.10)

где: Pmax - максимальное давлениевзрыва стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси, определенное посправочным данным. При отсутствии данных допускается принимать Pmax = 900 кПа;

P0 - начальное давление,кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

m - масса паров ЛВЖ (ГЖ),поступивших в помещение в результате расчетной аварии, вычисляемая по формулам(3.2), (3.3). При работе аварийной вентиляции в формулы (3.9), (3.10) и (3.13)подставляется значение ma из формулы (3.8);

Z - коэффициент участиягорючего во взрыве определяется в соответствии с п.3.5. ВНТП, если выполняютсяусловия, изложенные в указанном пункте.

Допускается приниматьзначения Z по табл.3.

Vсв - свободный объемпомещения, м3 определяется в соответствии с п.3.1.6. настоящих ВНТП;

rп - плотность пара, прирасчетной температуре, кг·м-3, определяется по формуле:

,                                               (3.11)

где: V0- объем кмоля газа принормальных условиях, равный 22,413 м3·кмоль-1;

tp - расчетнаятемпература, определяемая согласно п.3.1.1., °С;

a - коэффициент температурного расширенияпара, равный 0,00367 1/град (°С);

Ccт - стехиометрическаяконцентрация паров ЛВЖ, % (об.), вычисляется по формуле:

,                                                    (3.12)

где:  -стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

nc, nн, n0, nx - число атомовуглерода, водорода, кислорода и галоидов в молекуле индивидуального горючеговещества (смеси);

Кн - коэффициент,учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения,принимается равным 3;

h - коэффициент полноты сгорания,принимается равным 1.

Примечания. 1. Плотность паровмногокомпонентной смеси определяется по формуле (3.11), в которую подставляетсязначение молекулярной массы смеси, расчет которой приведен в прил.4 (пример 3).

2. Стехиометрическая концентрация паровмногокомпонентной смеси определяется по числу атомов С, Н, О и галоидов вмолекуле смеси, согласно ее суммарной химической формуле. Расчет проводится поформуле (3.12).

 

Таблица 3

 

Вид горючего вещества

Значение Z

Водород

1,0

Горючие газы (кроме водорода)

0,5

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля

0

 

3.3.2. Определениеизбыточного давления взрыва для индивидуальных веществ, кроме упомянутых вп.3.3.1., и смесей ЛВЖ (ГЖ), при отсутствии данных о химической формуле,молекулярной массе и константах уравнения Антуана, проводится по формуле(3.13).

,кПа                                        (3.13)

где: Нт- теплота сгорания индивидуального вещества или смеси, кДж·кг-1 (длясмесей углеводородов допускается принимать равной 42·103 кДж·кг-1);

 - плотность воздухадо взрыва, кг·м-3;

Ср - теплоемкость воздуха,принимается равной 1,01 кДж·кг-1·К-1;

Т0 = (273 + tp) - начальнаятемпература воздуха, К;

h - коэффициент полноты сгорания, принимаетсяравным 1.

Допускается пользоватьсяупрощенными формулами, при условии Z = 0,3 и Нт =42·103кДж·кг-1 (для углеводородов)

                                                  (3.14)

при условии Z = 0,3

                                                (3.15)

3.4. Заключение окатегории помещения дается в зависимости от расчетной величины избыточногодавления взрыва и класса обращающихся веществ:

если избыточное давлениевзрыва превышает 5 кПа и в помещении находятся (обращаются) жидкости стемпературой вспышки не более 28 °С, то его относят к категории А, притемпературе вспышки более 28 °С - к категории Б;

если избыточное давлениевзрыва не превышает 5 кПа, то помещение относят к категориям В1-В4 по расчету,согласно разделу 4 ВНТП.

Примеры определениякатегорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности приведены врекомендуемом приложении 4.

3.5. Расчетноеопределение коэффициента участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве Z проводится в томслучае, когда средняя концентрация паров в помещении, имеющем формупрямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5, меньше50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени:

Ccр = 100 · m / (rп · Vсв) < 0,5 · Снкпр

3.5.1. Коэффициент Z участия паровненагретых ЛВЖ во взрыве рассчитывается по формулам:

при Xнкпр £ 0,5 L и Yнкпр £ 0,5 B

                      (3.16)

при Xнкпр > 0,5 L и Yнкпр > 0,5 B

                             (3.17)

3.5.2. Расстояния поосям X, У, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижнимконцентрационным пределом распространения пламени, рассчитываются по формулам:

 

                                        (3.18)

                                     (3.19)

                                     (3.20)

где: К1- коэффициент, принимаемый равным 1,1958;

К2 = Т / 3600;

К3 - коэффициент,принимаемый равным 0,04714 при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536при подвижности воздушной среды;

Снкпр - нижнийконцентрационный предел распространения пламени, % (об.);

L, B, H - длина, ширина ивысота помещения, м;

Sп - площадь полапомещения, м2;

d - допустимые отклонения концентраций,принимаемые при отсутствии подвижности воздушной среды 1,25 и при подвижностивоздушной среды 1,27 (при допускаемом уровне значимости Q(C > ) равным 0,05);

C0 - предэкспоненциальныймножитель, % (об.), равный:

при отсутствииподвижности воздушной среды

                                          (3.21)

при подвижностивоздушной среды

                                        (3.22)

где Cн = 100 · Рн0 - концентрация насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре tp (°C) воздуха впомещении, % (об.);

При отрицательныхзначениях логарифмов в формулах (3.18-3.20) расстояния Xнкпр, Yнкпр, Zнкпр принимаются равными 0.В этом случае коэффициент Z участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве всоответствии с формулами (3.16) и (3.17) будет равен 0.

3.5.3. Предварительнаяоценка коэффициента Zучастия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.1.4. проводится по номограмме,приведенной на рис.1 с использованием данных о концентрации насыщенных паровпри расчетной температуре Cн и стехиометрической концентрации паров ЛВЖ Сст.

 

 

Рис.1

 

Значение Х определяетсяпо формуле:

                                          (3.23)

где С* -величина, задаваемая соотношением С* = j · Сст;

j - эффективный коэффициент избыткагорючего, принимаемый равным 1,9.

Если Z = 0, то расчет на этомпрекращают и помещение относят к категориям В1-В4 по расчету, согласно разделу4 ВНТП.

Если 0 < Z < 0,3, то проводитсядополнительный расчет величины Z по формулам (3.16) или (3.17). Результат этогорасчета является окончательным.

Пример определениякоэффициента Z приведен врекомендуемом приложении 4.

3.6. Максимальнодопустимую массу паров ЛВЖ, поступивших в помещение, при воспламенении которойдавление не превысит 5 кПа, определяют по формулам:

для индивидуальныхвеществ и смесей ЛВЖ в соответствии с п.3.3.1.

mм.д. = 6,258 · 10-4· rп · Сст· Vсв;                                        (3.24)

для индивидуальныхвеществ и смесей ЛВЖ в соответствии с п.3.3.2.

                                                  (3.25)

при допускаемомпостоянном значении Нт = 42 · 103 кДж·кг-1

mм.д. = 4,202 · 10-3· Vсв                                             (3.26)

Максимально допустимуюплощадь поверхности разлившейся жидкости в указанных случаях определяют поформуле:

                                    (3.27)

На основе полученныхрасчетных данных могут быть разработаны технические решения по ограничениюплощади разлива ЛВЖ. Если проектом предусматривается аварийная вентиляция,выполненная в соответствии с требованиями п.3.2.7., то масса поступающих впомещение паров и соответствующая ей площадь поверхности разлива могут бытьувеличены с учетом проектируемой кратности воздухообмена аварийной вентиляции:

                               (3.28)

Пример расчетамаксимально допустимой площади разлива ЛВЖ в помещении приведен в рекомендуемомприложении 4.

 

4. Методика определенияпожароопасных категорий В1-В4 помещений

объектовжелезнодорожного транспорта

 

4.1. Определение пожароопаснойкатегории помещения осуществляется путем сравнения максимального значенияудельной временной пожарной нагрузки (далее - пожарная нагрузка, ПН) на любомиз участков площадью не менее 10 м2 с величиной удельной ПН,приведенной в табл.4.

 

Таблица 4

 

 

Категории

Удельная пожарная нагрузка на участке, МДж·м-2

 

Способ размещения

В1

более 2200

не нормируется

В2

1401-2200

см. Примечание 2

В3

181-1400

см. Примечание 2

В4

1-180

на любом участке пола помещения площадью 10 м2 Способ размещения участков пожарной нагрузки определяется согласно Примечанию 1

 

Примечания:

1. В помещениях категорий В1-В4допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающейзначений, приведенных в табл.4. В помещениях категории В4 расстояния междуэтими участками должны быть более предельных. В таблице 5 приведены рекомендуемыезначения предельных расстояний (lпр) в зависимости от величины критической плотности падающихлучистых потоков qкр(кВт·м-2) для пожарной нагрузки, состоящей изтвердых горючих и трудногорючих материалов. Величины lпр, приведенные в таблице 5, рекомендуютсяпри условии, если H> 11 м; если H < 11 м, то предельное расстояниеопределяется какl = lпр + (11 - Н), где lпр - определяется из таблицы 5, а H - минимальное расстояние от поверхностипожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.

 

Значение qкр для некоторыхматериалов пожарной нагрузки приведены в таблице 6.

Если пожарная нагрузкасостоит из различных материалов, то значение qкр определяется поматериалу с минимальным значением qкр.

Для материалов пожарнойнагрузки с неизвестными значениями qкр значения предельных расстоянийпринимаются lпр ³ 12 м.

Для пожарной нагрузки,состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое расстояние (lпр) между соседнимиучастками размещения (разлива) пожарной нагрузки рассчитывается по формулам:

 

lпр ³ 15 м      при Н ³11,                                                 (4.3)

lпр ³ 26 - Н   при Н < 11                                                 (4.4)

 

Таблица 5

 

Рекомендуемые значенияпредельных расстояний (lпр) в зависимости от величины критическойплотности падающих лучистых потоков (qкр)

 

qкр, кВт·м-2

5

10

15

20

25

30

40

50

lпр, м

12

8

6

5

4

3,8

3,2

2,8

 

2. Если при определениикатегорий В2 или ВЗ количество пожарной нагрузки Q, определенное вп.4.1.4, превышает или равно

Q ³ 0,64 · g · H2,

то помещение будетотноситься к категориям В1 или В2 соответственно.

 

Таблица 6

 

Критические плотностипадающих лучистых потоков qкр

 

Материалы

qкр, кВт·м-2

 

 

Древесина (сосна влажностью 12 %)

13,9

Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг·м-3)

8,3

Торф брикетный

13,2

Торф кусковой

9,8

Хлопок-волокно

7,5

Слоистый пластик

15,4

Стеклопластик

15,3

Пергамин

17,4

Резина

14,8

Уголь

35,0

Рулонная кровля

17,4

Сено, солома (при минимальной влажности до 8%)

7,0

 

4.1.1. Участкомразмещения удельной ПН, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов(ТГМ), является часть площади пола помещения, на которой расположены одно илинесколько мест складирования ТГМ и изделий из них, рабочие места, столы,ремонтные позиции и т.п. при наличии между ними проходов (промежутков)технологического назначения шириной не более 1,5 м. Проходы и проезды ширинойболее 1,5 м являются границами участка. Площадь участка принимается равнойсуммарной площади, занятой ПН без учета проходов (промежутков) технологическогоназначения.

4.1.2. Участкомразмещения удельной ПН, состоящей из горючих и трудногорючих жидкостей (ЛВЖ иГЖ), является площадь разлива жидкости на пол в результате аварии агрегата(емкости) или площадь, ограниченная местными противопожарными преградами(поддонами, приямками, бортиками), вмещающими объем находящейся в аварийномагрегате (емкости) жидкости, а также емкость при нормальной эксплуатации соткрытой поверхностью находящейся в ней жидкости. Площадь разлива ЛВЖ или ГЖпринимается как площадь круга с радиусом , где S площадь разлива,принятая в соответствии с НПБ 105-95, м2.

4.1.3. В помещениях, вкоторых проводится разборка, сборка, ремонт, испытание и техническоеобслуживание всех видов подвижного состава участком размещения удельной ПНявляется площадь одной единицы или секции подвижного состава.

4.2.При пожарнойнагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючихжидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределахпожароопасного участка, пожарная нагрузка Q (МДж) определяется изсоотношения:

                                                     (4.1)

где Gi - количество i-гоматериала пожарной нагрузки, кг;

 - низшая теплотасгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж·кг-1.

Удельная пожарнаянагрузка (МДж·м-2) определяется из соотношения:

                                                             (4.2)

где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2).

4.3. При попадании взону разлива горючей жидкости других агрегатов (емкостей), включая аварийный, вформулы (4.1) и (4.2) подставляются значения массы и низшей теплоты сгоранияжидкостей, находящихся в этих агрегатах.

4.4. Значения низшейтеплоты сгорания ТГМ, ЛВЖ, и ГЖ, обращающихся в помещениях объектовжелезнодорожного транспорта, а также средние значения этого параметра и порядокрасчета удельной ПН для основных видов подвижного состава приведены вприложении 1.

4.5. В помещенияхкатегории В4 предельные расстояния между участками площадью 10 м2 для ЛВЖ и ГЖопределяются от границы разлива жидкости или местной преграды до ближайшегоагрегата или емкости с ЛВЖ или ГЖ, а при наличии в помещении ТГМ - до границыучастка размещения ТГМ. В последнем случае предельное расстояние принимается потаблице 5 с учетом поправки на высоту помещения. Если условия, приведенные втабл.4 и примечании 1, не выполняются, то помещение не относится к категорииВ4. В этом случае помещение относят к категории В3 с последующей проверкойнеравенства  в соответствии с требованиямипримечания 2 к табл.4.

4.6. Если удельнаяпожарная нагрузка не превышает 2200 МДж·м-2 и находится в пределахкатегорий В3-В2, а минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки донижнего пояса ферм перекрытия (покрытия) не ниже предельного для данной площадиразмещения ее максимальной величины в рассматриваемом помещении, то категорияэтого помещения будет соответствовать табличной (В3 или В2). Если указанноерасстояние ниже предельного, определяемого по формуле: , где Smax - площадь размещениямаксимальной ПН для данного помещения, м2, то категориипомещения, определяемые по табл.4, В2 или В3 повысятся на ступень выше ипомещение будет относится к категориям В1 или В2 соответственно. График дляопределения величины Нпр в зависимости от площади размещениямаксимальной ПН для данного помещения представлен на рис.2.

Примеры определенияпожароопасных категорий В1-В4 помещений приведены в приложении 4.

 


Рис.2

 


5. Категории зданий повзрывопожарной и пожарной опасности

 

5.1. Здание относится ккатегории А, если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5%площади всех помещений или 200 м2.

Допускается не относитьздание к категории А, если суммарная площадь помещений категории А в здании непревышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более1000 м2), и эти помещения оборудуются установками автоматическогопожаротушения.

5.2. Здание относится ккатегории Б, если одновременно выполнены два условия:

а) здание не относится ккатегории А;

б) суммарная площадьпомещений категорий А и Б превышает 5% суммарной площади всех помещений или 200м2.

Допускается не относитьздание к категории Б, если суммарная площадь помещений категорий А и Б в зданиине превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но неболее 1000 м2), и эти помещения оборудуются установкамиавтоматического пожаротушения.

5.3. Здание относится ккатегориям В1-В3, если одновременно выполнены два условия:

а) здание не относится ккатегориям А или Б;

б) суммарная площадьпомещений категорий А, Б и В1-В3 превышает 5% (10%, если в здании отсутствуютпомещения категорий А и Б) суммарной площади всех помещений.

Допускается не относитьздание к категориям В1-В3, если суммарная площадь помещений категории А, Б иВ1-В3 в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в немпомещений (но не более 3500 м2), и эти помещения оборудуютсяустановками автоматического пожаротушения.

5.4. Здание относится ккатегории Г, если одновременно выполнены два условия:

а) здание не относится ккатегориям А, Б или В1-В3;

б) суммарная площадьпомещений категории А, Б, В1-В3 и Г превышает 5% суммарной площади всехпомещений.

Допускается не относитьздание к категории Г, если суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1-В3 иГ в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений(но не более 5000 м2), и помещения категорий А, Б и В1-В3оборудуются установками автоматического пожаротушения.

5.5. Здание относится ккатегории В4, если оно не относится к категориям А, Б, В1-В3 или Г.

5.6. Здание относится ккатегории Д, если оно не относится к категориям А, Б, В1-В4, Г.

 

 

Приложение 1

 

Исходные данные длярасчета удельной временной пожарной нагрузки в помещениях

 

Таблица 1

 

Низшая теплота сгорания  и плотностьТГМ, ЛВЖ и ГЖ,

обращающихся впомещениях объектов железнодорожного транспорта

 

Наименование веществ и материалов

Низшая теплота сгорания, МДж·кг-1

Плотность,

кг·м-3

Жидкие горючие вещества и материалы

1. Ацетон

29

790,5

2. Бензин

41,9

722...751

3. Бензол

40,9

879

4. Бутиловый спирт

41,9

809,9

5. Дизельное топливо

43

831...921

6. Керосин

43,54

810...840

7. Ксилол

40,8

880,2

8. Лак изоляционный пропиточный (БТ-99, ФЛ-98) (содержание летучих - 48%)

42

953

9. Мазут

39,8

925

10. Масло индустриальное

42

903...917

11. Масло трансформаторное

42

878

12. Масло турбинное

41,87

900

13. Метиловый спирт

22,7

791,5

14. Нефть

41,9

840...916

15. Соляровое масло

42

900

16. Толуол

41

867

17. Уайт-спирит

43,62

776

18. Эмаль ПФ-115 (содержание летучих - 34%)

42

960

19. Этиловый спирт

27,2

780,9

20. Клей (резиновый)

42

850

Твердые горючие вещества и материалы

21. Бумага разрыхленная

13,4

300

22. Бумага (книги, журналы)

13,4

450

23. Винилискожа

20,934

0,9/м2

24. Волокно штапельное

13,8

1300

25. Войлок строительный

18,9

240

26. Древесина сосновая (Wp = 20%)

13,8

500

27. Древесно-волокнистная плита (ДВП)

20,9

212

28. Древесно-стружечная плита (ДСП)

18,23

-

29. Декоративный бумажно-слоистый пластик (ДБСП "Манминит")

18,673

-

30. Карболитовые изделия

26,0

-

31. Каучук натуральный

42,3

910

32. Каучук синтетический

40,2

940

33. Кабель (силовой, освещения, управления, автоматики)

37,51

3,6 кг/п.м.

34. Картон серый

15,43

0,67 кг/м2

35. Кинопленка триацетатная

18,8

-

36. Линолеум ПХВ

18...27

32 кг/м2

37. Лен разрыхленный

15,7

-

38. Мипора (резина пористая)

17,43

15

39. Органическое стекло

25,1

4,69 кг/м2

40. Обтирочный материал

15,7

80

41. Плита столярная

20,0

500

42. Пенополиуретан

24,3

36

43. Плиты пенополистирольные

41,24

35

44. Резина

33,52

1000...1250

45. Стеклопластик

10,803

1700

46. Ткань хлопчатобумажная (в навал)

16,75

190

47. Ткань шерстяная (в навал)

22,58

-

48. Фанера

22,12

-

49. Резиновая и полихлорвиниловая изоляция проводов

37,51

-

 

Таблица 2

 

Техническиехарактеристики основных видов подвижного состава (средние значения)

 

 

Наименование подвижного состава

Низшая теплота сгорания МДж·кг-1

Суммарная масса пожарной нагрузки Gпн, кг

Площадь пола S, м2

Высота от уровня головок рельсов h, м

1. Пассажирские вагоны постройки ТВЗ (модель 61-817)

20,4

8834

71

4,36

2. Пассажирские вагоны постройки ФРГ (модель 1985 г.)

22,6

7938

70

4,38

3. Рефрижераторные вагоны (без масла и диз. топлива)

19,53

4180

45

4,6

4. Грузовые вагоны с деревянной обшивкой

13,8

1760

40,5

4,7

5. Вагоны электропоездов и прицепные вагоны дизель-поездов

16,34

5565

72

4,29

6. Тепловозы (без дизельного топлива)

16,0

1680

55

4,5-5,2

7. Тепловозы с дизтопливом

36,5

7980

55

4,5-5,2

8. Электровозы (с трансформаторным маслом)

34,8

2900

60

5,1-5,3

9. Электровозы (без трансформаторного масла)

19,0

900

60

5,1-5,3

10. Моторные вагоны дизель-поездов с дизтопливом

20,9

6765

72

4,29

 

Примечания:

1. Среднее значениенизшей теплоты сгорания рассчитывается по формуле:

                                                        (1)

где: Gi, -масса кг и низшая теплота сгорания МДж·кг-1 i-го горючего илитрудногорючего материала, входящего в пожарную нагрузку одной единицы (секции)подвижного состава.

2. Пожарная нагрузка Q (МДж) определяется поформуле:

                                                        (2)

Удельная ПН g (МДж·м-2) по формуле:

                                                               (3)

где: Sпс - площадь в плане однойединицы (секции) подвижного состава, м2.

3. Значение Gi и  пассажирских вагоновпринимались по данным Тверского вагоностроительного завода и завода Аммендорф(ФРГ). Для остальных видов подвижного состава по данным институтаГипрозаводтранс (по нормам технологического проектирования, нормам расходаматериалов и конструктивным данным подвижного состава).

Примечание:Характеристики веществ и материалов, не вошедшие в табл.1, могут быть полученыиз справочников [15, 16], а также по данным, опубликованнымнаучно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности иливыданным Государственной службой стандартных справочных данных.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение 2

Справочное

ПЕРЕЧЕНЬ

помещений заводов и депопо ремонту и техническому обслуживанию подвижного состава, общих и специальных объектови предприятийжелезнодорожноготранспорта по категориям взрывопожарной и пожарной опасности А, Б, В1-В4*

________________

* В перечень не включены помещения,которые можно отнести к категориям Г и Д согласно табл.1 настоящих ВНТП.

 

 

 

Наименование объектов, цехов, отделений, участков

Вещества и материалы, входящие в состав пожарной нагрузки помещения

 

Категория помещения по НПБ 105-95

 

1. Цехи, отделения и участки общие для заводов и депо по ремонту и техническому обслуживанию подвижного состава

 

1.1. Закрытые склады по хранению ЛВЖ и лакокрасочных материалов

ЛВЖ, ЛВЖ*

А, Б

1.2. Окрасочные отделения и окрасочно-сушильные участки в различных цехах

 

 

1.2.1. Отделения окраски и сушки

то же

А

1.2.2. Краскоприготовительный участок

ЛВЖ, ГЖ

А

1.2.3. Отделение газоочистки воздуха, поступающего из оборудования окраски, сушки и пропитки изделий

то же

А

1.2.4. Участок снятия краски, обезжиривания и грунтования

ЛВЖ, ГЖ

В1-В3

1.2.5. Кладовая лакокрасочных материалов

ЛВЖ

А

1.3. Электромашинные, аппаратные цехи (отделения) и цехи по ремонту электрооборудования

 

 

1.3.1. Сушильно-пропиточное отделение (участок)

ЛВЖ, ТГМ

А

1.3.2. Участок лакоприготовления

то же

А

1.3.3. Вакуум-насосная

то же

В4

1.3.4. Разборочно-дефектировочное отделение

ГЖ, ТГМ

В1-В3

1.3.5. Катушечно-секционное отделение

ЛВЖ, ГЖ, ТГМ

В1-В3

1.3.6. Отделение ремонта, сборки и испытания электрооборудования

ГЖ, ТГМ

В1-В3

1.3.7. Отделение ремонта, сборки и испытания электрических машин

то же

В1-В3

1.3.8. Участок твердой изоляции, изолировки стержней и шпилек, твердой смазки аппаратного цеха

то же

В1-В3

1.3.9. Отделение ремонта, сборки и испытания аппаратов

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В1-В3

1.4. Деревообрабатывающий цех с ремонтно-строительным участком

 

 

1.4.1. Лесосушилка

ТГМ

В1

1.4.2. Станочное отделение со складом готовой продукции

то же

В1-В3

1.4.3. Пилорама

ГЖ, ТГМ

В2-В3

1.4.4. Клееприготовительное отделение

ЛВЖ, ГЖ

А

1.4.5. Отделение антисептирования и окраски

то же

В2-В3

1.5. Тележечный и колесный цехи

 

 

1.5.1. Кладовая вспомогательных материалов

ГЖ, ТГМ

В1-В2

1.5.2. Участок ремонта гасителей колебаний, испытания металлических кожухов на герметичность и ремонта зубчатой передачи

ГЖ

В3-В4

1.5.3. Участок разборки, ремонта и испытания узлов и деталей тележек

ЛВЖ, ГЖ, ТГМ

В1-В3

1.5.4. Участок ремонта и комплектовки подшипников

ГЖ

В1-В3

1.5.5. Участок приклеивания прокладок к скользунам и вкладышам гасителей колебаний

ЛВЖ, ГЖ

А

1.5.6. Отделения и участки ремонта колесных пар:

 

 

- демонтажно-моечное отделение

ГЖ, ТГМ

В3-В4

- распрессовки

ТГМ

В3-В4

- запрессовки ремонта буксовых узлов с роликовыми подшипниками

ГЖ

В2-В3

- обработки осей цельно-катанных колес

ГЖ

В3-В4

- участок колесно-токарных станков

ГЖ

В2-В3

- окрасочно-сушильное отделение

ЛВЖ, ГЖ

А

1.5.7. Автоконтрольный пункт

ГЖ, ТГМ

В3-В4

1.6. Механический, ремонтно-механический и инструментальный цехи

 

 

1.6.1. Механическое отделение

ГЖ

В2-В3

1.6.2. Ремонтно-механический цех

ГЖ

В2-В3

1.6.3. Инструментальный цех:

 

 

отделение механической обработки

ГЖ

В2

отделение координатно-расточных станков

то же

В2-В3

заточное отделение

то же

В4

участок промывки в спирте и сборки в приспособлениях

ЛВЖ

А

1.6.4. Участки, расположенные в отдельных помещениях: подготовки подшипников, расконсервации деталей в органических растворителях, подготовки поверхностей деталей и узлов перед консервацией, экспресс-лаборатория, участок мойки тары

то же

А, Б

1.7. Кузнечный цех

 

 

1.7.1. Кузнечно-прессовое отделение

ГЖ

В2-В3

1.7.2. Отделение ремонта рессор и пружин, участок закалки в маслянных ваннах

ГЖ

В1-В2

1.8. Термическое отделение:

 

 

участок закалки в маслянных ваннах

то же

В1-В2

маслоохладительный участок

то же

В1-В2

1.9. Энергоремонтный цех:

 

 

ремонтное отделение

ГЖ

В2-В3

1.10. Отделение переработки металлоотходов

то же

В1-В3

1.11. Литейный цех

 

 

1.11.1.Отделение изготовления выплавляемых моделей

ТГМ

В2-В3

1.11.2. Склад модельного состава и других материалов для литья по выплавляемым моделям

ЛВЖ, ТГМ

А

1.11.3. Участок механической обработки деревянных моделей, сборочный участок

ТГМ

В2-В3

1.11.4. Смесеприготовительное отделение с применением плакированных смесей

ЛВЖ

А

1.11.5. Помещение расходных баков

ЛВЖ

А

1.11.6. Помещение гидроагрегатов

ГЖ

В2

1.11.7. Технический этаж с разводкой маслопроводов

то же

В3-В4

1.11.8. Отделение кокильных линий в отдельном помещении

то же

В3-В4

1.11.9. Помещение гидроагрегатов кокильных линий

то же

В1-В2

1.11.10. Помещение внутрицехового хранения индустриального масла

ГЖ

В2

1.11.11. Участок литья под давлением,

 

 

работающий с применением минеральных масел

то же

В1-В2

1.11.12. Участок хранения гранулированного угля

ТГМ

В1-В2

1.11.13. Участок хранения кокса

то же

В1-В2

1.11.14. Помещение текущего хранения смол

то же

В2-В3

1.11.15. Склад металлического магния

то же

В2

1.11.16. Помещение хранения текущего запаса металлического магния

то же

В2-В4

1.12. Заводские склады

 

 

1.12.1. Главный материальный склад,

 

 

стелажное хранение с высотой механизированных стелажей 10,64 м

ТГМ

В1-В2

1.12.2. Отапливаемый склад материаловII группы

ГЖ, ТГМ

В2-В3

1.12.3. Центральный инструментальный склад

ТГМ

В1-В3

2. Заводы по ремонту подвижного состава

 

2.1. Заводы по ремонту пассажирских вагонов

 

 

 

2.1.1. Цех разборки вагонов

ТГМ, ГЖ

В1

 

2.1.2. Ремонтно-комплектовочный цех:

 

 

 

обойный участок

ТГМ

В1-В2

 

кладовая обойных материалов

то же

В1-В2

 

участок изоляции

ТГМ

В3-В4

 

Отделение ремонта узлов и деталей:

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

автотормозное отделение

то же

В2-В3

 

кладовая изоляции

ТГМ

В2-В3

 

2.1.3. Вагоносборочный цех:

 

 

 

ремонтно-сборочное отделение, пролет трансбордерной тележки

ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

испытательная станция

то же

В1-В2

 

2.1.4. Электровагонный цех:

 

 

 

холодильное отделение

то же

В2-В3

 

2.2. Заводы по ремонту рефрижераторных вагонов

 

 

 

2.2.1. Цех разборки вагонов:

 

 

 

отделение обмывки и разборки вагонов, пролет трансбордерной тележки

ТГМ

В1-В2

 

2.2.2. Цех подготовки вагонов:

 

 

 

участок ремонта кузовов

то же

В2-В3

 

участок дробеструйной очистки

то же

В2-В3

 

участок настила деревянных полов

то же

В2-В3

 

участок наклейки резиновых полов

ЛВЖ, ТГМ

В2-В3

 

помещение раскроя резины

резина

В2-В3

 

отделение грунтовки и окраски

ЛВЖ,ГЖ

В1-В2

 

участок приготовления и хранения герметика и резинового клея

ЛВЖ

A

 

2.2.3. Вагоносборочный цех:

 

 

 

отделение ремонта и сборки вагонов

ТГМ

В1-В2

 

отделение комплексных испытаний

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

2.2.4. Отделение разэкипирования и экипирования секций РПС

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

2.2.5. Ремонтно-комплектовочный цех:

 

 

 

обойный участок

ТГМ

В1-В2

 

кладовая обойных материалов

то же

В1-В2

 

участок изоляции

то же

В2-В3

 

столярно-комплектовочное отделение

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

кладовая изоляционных материалов

ТГМ

В1-В2

 

2.2.6. Цех ремонта холодильного оборудования:

 

 

 

участок окраски и сушки агрегатов

ЛВЖ, ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

участок ремонта, сборки, испытания холодильного оборудования

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

2.2.7. Дизельный цех:

 

 

 

отделение ремонта топливной аппаратуры

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

Б

 

испытательная станция дизелей

то же

Б

 

отделение ремонта, разборки и сборки узлов и деталей дизеля

то же

В2-В3

 

кладовая материалов

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

комплектовочная кладовая

то же

В2-В3

 

окрасочный участок

ЛВЖ

А

 

2.3. Заводы по ремонту моторвагонных секций и прицепных вагонов дизель-поездов

 

 

 

2.3.1. Разборочный цех:

 

 

 

разборочно-моечное отделение

ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

отделение разборки

ТГМ

В1-В2

 

участок дробеструйной очистки

то же

В2-В3

 

2.3.2. Цех ремонта секций:

 

 

 

ремонтно-сборочное отделение,пролет трансбордерной тележки

то же

В1-В2

 

2.3.3. Испытательная станция

ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

2.4. Заводы по ремонту грузовых вагонов (крытых вагонов, полувагонов и платформ с деревянной обшивкой)

 

 

 

2.4.1. Разборочный цех:

 

 

 

участок обмывки и предварительной разборки вагонов

то же

В2-В3

 

участок разборки крыш

ТГМ

В2-В3

 

участок переработки деревянных деталей

ГЖ, ТГМ

В1

 

2.4.2. Вагоносборочный цех:

 

 

 

отделение ремонта и сборки крытых вагонов и полувагонов

то же

В2-В3

 

2.5. Заводы по ремонту электровозов

 

 

 

2.5.1. Электровозоремонтный цех:

 

 

 

отделение обогрева и предварительной разборки

то же

В1-В2

 

отделение разборки, ремонта и сборки электровозов

то же

В1-В2

 

испытательная станция электровозов

ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

отделение ремонта трансформаторов для электровозов переменного тока

то же

В1-В2

 

2.6. Заводы по ремонту тепловозов и моторных вагонов дизель-поездов

 

 

 

2.6.1. Тепловозоремонтный цех:

 

 

 

отделение разоборудования

то же

В2-В3

 

отделение ремонта рам, кузовов и сборочное отделение

ЛВЖ, ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

отделение ремонта секций холодильника

ЛВЖ, ГЖ

В2-В3

 

отделение ремонта редукторов и вентиляторов

ЛВЖ, ГЖ

ВЗ-В4

 

столярно-обойный участок

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

участок ремонта топливных и масляных фильтров

ГЖ

В2-В3

 

депо осмотра и сдачи

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

2.6.2. Дизельный цех:

 

 

 

отделение ремонта топливной аппаратуры

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

Б

 

испытательная станция дизелей

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

Б

 

отделение ремонта разборки и сборки узлов и деталей дизеля

ЛВЖ, ЛВЖ*, ГЖ

В2-В3

 

окрасочный участок

ЛВЖ

А

 

кладовая материалов

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

комплектовочная кладовая

то же

В2-В3

 

3. Депо по ремонту и техническому обслуживанию подвижного состава*

 

____________

* В настоящем разделе приводится перечень стойловых частей депо. Для остальных цехов, отделений и производственных участков категории помещений определяются аналогично одноименным помещениям заводов по ремонту подвижного состава.

 

3.1. Депо по ремонту и техническому обслуживанию пассажирских грузовых и рефрижераторных вагонов

 

 

 

3.1.1. Вагоноремонтные, вагоносборочные участки и отделения разборки вагонов

ГЖ, ТГМ

В1-В3

 

3.1.2. Стойловая часть ремонтно-экипировочных депо пассажирских вагонов

ТГМ

В1

 

3.1.3. Укрупненные пункты технического обслуживания автономных рефрижераторных вагонов (участок технического обслуживания АРВ)

ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

3.1.4. Депо по ремонту цистерн

см. раздел 1, п.1.5. тележечные и колесные цехи

 

 

3.2. Депо по ремонту и техническому обслуживанию электровозов, тепловозов, моторвагонных секций и дизель-поездов

 

 

 

3.2.1. Цех текущего ремонта электровозов

ГЖ, ТГМ

В1-В2

 

3.2.2. Цех текущего ремонта тепловозов

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

3.2.3. Пункты технического обслуживания тепловозов и электровозов (ТО-2)

то же

В1-В3

 

3.2.4. Цех текущего ремонта, электропоездов

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

3.2.5. Пункт технического обслуживания электропоездов (ТО-2)

то же

В2-В3

 

3.2.6. Цех текущего ремонта дизель-поездов

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

3.2.7. Пункт технического обслуживания дизель-поездов (ТО-2)

то же

В2-В3

 

3.3. Контейнерное депо

 

 

 

3.3.1. Ремонтно-сборочный участок

ТГМ

В1

 

3.3.2. Деревообрабатывающий участок с ремонтно-строительным отделением, лесосушилка, столярный участок

то же

В1

 

3.4. Вагоноколесные мастерские

см. раздел 1, п.1.5 тележечный и колесный цехи

 

 

4. Объекты и помещения, общие для предприятий и учреждений железнодорожного транспорта

 

4.1. Электротехнические помещения*

 

 

 

_____________

* Категории электропомещений и кабельных сооружений, не вошедших в Перечень, определяются по данным ВНТП или Перечней Минтопэнерго

 

4.1.1. Помещение аккумуляторных батарей

водород

А

 

4.2. Энергетические объекты

 

 

 

4.2.1. Мазутное хозяйство:

 

 

 

камера управления мазутным резервуаром

ГЖ

В2-В3

 

мазутонасосная

то же

В1-В2

 

4.2.2. Компрессорные станции:

 

 

 

помещение маслохозяйства

то же

В2-В3

 

машзал

то же

В2-В3

 

4.2.3. Ацетиленовые станции:

 

 

 

генераторное отделение

ацетилен

А

 

газгольдерная

то же

А

 

отделение очистки ацетилена

то же

А

 

перезарядка химических очистителей

то же

А

 

промежуточный склад карбида

карбид

 

 

кальция

кальция

А

 

лаборатория

ацетилен

А

 

компрессорная ацетилена

то же

А

 

участок осушки ацетилена

то же

А

 

участок наполнения баллонов

то же

А

 

участок хранения баллонов (заполненных и незаполненных) в помещении

то же

А

 

ацетировочное отделение

то же

А

 

склад хранения карбида кальция в контейнерах

карбид кальция

А

 

приемники для отстаиванияотходов

то же

А

 

4.2.4. Холодильные станции:

 

 

 

машинный зал при использовании аммиака

аммиак

А

 

помещение аммонизаторной

аммиак

А

 

склад аммиака

то же

А

 

4.2.5. Закрытые галереи транспортировки угля, узлы пересыпки, дробильные отделения котельных

угольная пыль

Б

 

4.2.6. ГРП

природный газ

А

 

4.3. Общетехнические помещения

 

 

 

4.3.1. Машиносчетные станции:

 

 

 

зал счетных машин

ТГМ

В3

 

4.3.2. Вычислительные центры:

 

 

 

помещения для вычислительных машин

то же

В3

 

4.3.3. Бюро размножения техдокументации, бюро промышленной электроники:

 

 

 

электрографическое копирование

то же

В4

 

светокопия

то же

В4

 

комната выдачи материалов

то же

В3

 

переплетная

то же

В3

 

кладовая материалов

то же

В1

 

кладовая приборов

то же

В3

 

электромеханическая мастерская

то же

В3

 

бюро промэлектроники

то же

В3

 

4.4. Объекты с наличием ЛВЖ и ГЖ

 

 

 

4.4.1. Насосные для перекачки ЛВЖ

ЛВЖ, ЛВЖ*

А, Б

 

4.4.2. Насосные для перекачки ГЖ

ГЖ

В1-В3

 

4.4.3. Разливочные в мелкую тару:

 

 

 

ЛВЖ

ЛВЖ*, ЛВЖ

А, Б

 

ГЖ

ГЖ

В1-В3

 

4.4.4. Цех (отделение) регенерации масла

ГЖ

В3

 

4.5. Складское хозяйство

 

 

 

4.5.1. Крытые склады для хранения тарно-штучных и других грузов службы грузовой и коммерческой работы

ТГМ

В1

 

4.5.2. Склады химических реактивов, резины, мипоры, пенополистирола, пенополиуретана, х/б и других горючих материалов

то же

В1

 

4.5.3. Закрытые склады пиломатериалов и тары

то же

В1

 

4.5.4. Склады запчастей, хранящихся в горючей упаковке, таре

то же

В1

 

4.5.5. Базы и склады "Росжелдорснаба"

то же

В1

 

4.5.6. Склады железных дорог (НХГ)

то же

В1

 

4.5.7. Склад хранения трансформаторного масла:

 

 

 

закрытое хранилище

ГЖ

В1

 

маслораздаточная

то же

В1

 

помещение сушки масла

то же

В1

 

4.6. Кладовые

 

 

 

4.6.1. Инструментально-раздаточные кладовые при хранении мерительного и режущего инструмента в горючей таре или использовании горючих упаковочных и консервационных материалов

ГЖ, ТГМ

В3

 

4.6.2. Кладовые смазочных и обтирочных материалов

то же

В3

 

4.6.3. Кладовые вспомогательных материалов, деревянных деталей и моделей, резины, мипоры, пенополиуретана, пенополистирола и других теплоизоляционных материалов

ТГМ

В1

 

4.6.4. Кладовые лаков и красок, органических растворителей

ЛВЖ

А

 

4.7. Лаборатории

 

 

 

4.7.1. Химико-технологическая лаборатория:

 

 

 

участок лаков и красок

то же

А

 

участок масел

ГЖ

В3

 

4.7.2. Отделение переработки и утилизации твердых отходов

ТГМ

В1

 

4.8. Очистные сооружения

 

 

 

4.8.1. Флотаторная

ГЖ

В3

 

4.8.2. Электрореакторная

водород (следы)

В4

 

4.8.3. Электролизная

водород

А

 

4.8.4. Нефтеуловители

ГЖ

В4

 

4.8.5. Фильтровальная станция

то же

В3

 

4.8.6. Электрокоагуляционная

водород (следы)

В4

 

4.8.7. Насосная станция перекачки промстоков

ГЖ

В4

 

5. Специальные объекты и помещения железнодорожного транспорта

 

5.1. Промывочно-пропарочные станции цистерн

нагретые ЛВЖ

А

 

5.1.1. Депо горячей обработки цистерн

то же

А

 

5.1.2. Тепловая камера обработки вагонов для нефтебитума

нагретый битум

В2

 

5.1.3. Насосная для перекачки нефтепродуктов, производственных стоков, подачи промывочной (оборотной) воды на эстакаду

ЛВЖ

А

 

5.1.4. Вакуум-насосная

то же

А

 

5.1.5. Вентиляционные камеры для дегазации цистерн встроенные в открытые эстакады, в отдельных помещениях, вытяжные вентиляционные камеры

то же

А

 

5.1.6. Отделение химической обработки и стирки спецодежды

промасленная спецодежда

В3

 

5.2. Шпалопропиточные заводы

 

 

 

5.2.1. Главный корпус:

 

 

 

крышечное и цилиндровое отделения

ГЖ

В1

 

5.2.2. Ангар отстоя пропитанной древесины

ГЖ, ТГМ

В1

 

5.3. Шпалоремонтные мастерские

 

 

 

5.3.1. Отделение механической обработки шпал

ТГМ

В1

 

5.3.2. Отделение обмазки антисептиком

ГЖ, ТГМ

В1

 

5.4. Цехи для изготовления изолирующих рельсов с клееболтовыми стыками

 

 

 

5.4.1. Отделение изготовления клееболтовых стыков

тетрахлор-этилен, ТГМ

В3

 

5.4.2. Отделение смешения:

тетрахлор-этилен, ТГМ

В3

 

помещение раскроя стеклоткани и приготовления клея

ЛВЖ*, ТГМ

Б

 

кладовая хранения эпоксидного компаунда

ГЖ, ЛВЖ*

Б

 

5.5. Дистанции пути

 

 

 

5.5.1. Путевые дорожные мастерские:

 

 

 

ремонтно-сборочный цех путевых машин

ГЖ, ТГМ

В2

 

дизель-ремонтный участок

ЛВЖ, ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

окрасочно-сушильный участок

ЛВЖ

А

 

краско-приготовительный участок

то же

А

 

помещение ремонта и испытания топливной аппаратуры

ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ

Б

 

кладовая запасных частей для путевых машин в горючей упаковке

ТГМ

В2

 

отделение пропитки и сушки обмоток электродвигателей

ЛВЖ, ТГМ

А

 

5.5.2. Отделение ремонта транспортных средств:

 

 

 

помещение стоянки, ремонта и технического обслуживания автомобилей

ЛВЖ, ТГМ

В1-В2

 

шиноремонтное отделение

ТГМ

В2-В3

 

5.6. Объекты службы электроснабжения

 

 

 

5.6.1. Дорожные электроремонтные мастерские:

 

 

 

отделение ремонта трансформаторов электродвигателей и генераторов

ГЖ, ТГМ

В2-В3

 

отделение сушки и очистки трансформаторного масла

ГЖ

В2-В3

 

5.6.2. Гараж автомотрис, дрезин и автомобилей

ЛВЖ, ГТМ

В1-В2

 

5.6.3. Помещение сглаживающих устройств

ГЖ

В2-В4

 

5.7. Объекты АО "Желдорреммаш" и ПО "Вагонреммаш" (внекомплексные)

 

 

 

5.7.1. Заводы по изготовлению запчастей:

 

 

 

механический цех

см. раздел 1, п.1.6.

 

 

кузнечный цех

см. раздел 1,п.1.7.

 

 

литейный цех

см. раздел 1, п.1.11.

 

 

5.7.2. Заводы по изготовлению стрелочной продукции:

 

 

 

цех крестовин с отделением рельсовых деталей

ГЖ

В1-В2

 

механо-штамповочный цех

то же

В1-В2

 

цех стрелок

то же

В1-В2

 

цех остряков

то же

В1-В2

 

отделение выпрессовки корня остряка

то же

В1

 

цех крестовин с НПК

то же

В1-В2

 

кузнечно-метизный цех (механическое отделение)

то же

В1-В2

 

отделение кузнечно-прессовое, изготовления болтов и тяг

ГЖ

В1-В2

 

5.8. Объекты службы сигнализации и связи*

 

 

 

____________

* Подробный перечень служебно-технических помещений зданий СЦБ и  связи по категориям А, Б, В1-В4 приводится в ВНТП "Устройства автоматики и телемеханики на железнодорожном транспорте".

 

помещения постов электрической централизации

ТГМ

В1-В3

 

помещения постов горочных

то же

В1-В3

 

помещения домов связи

то же

В1-В3

 

аккумуляторные

водород

А

 

5.9. Пассажирские здания на 700 чел. и более

 

 

 

5.9.1. Камеры хранения и багажные помещения (кроме оборудованных автоматическими ячейками)

ТГМ

В1

 

5.9.2. Складские помещения с горючими материалами

ЛВЖ, ГЖ

А,Б

 

5.10. Объекты службы рабочего снабжения

 

 

 

5.10.1. Производственный комбинат:

 

 

 

помещение швейного цеха

ТГМ

В1-В2

 

цех по изготовлению и ремонту деревянной тары

то же

В1-В2

 

 

Примечания. 1. Переченьразработан в соответствии с требованиями НПБ 105-95 ГУГПС МВД РФ и методикиопределения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов железнодорожноготранспорта с учетом специфики отрасли, разработанной Гипротранстэи.

2. В графе 2 для каждогопомещения приводится перечень веществ и материалов, входящих в состав пожарнойнагрузки (ПН) в обобщенном виде: ЛВЖ - легковоспламеняющиеся жидкости стемпературой вспышки не более 28 °С; ЛВЖ* - легковоспламеняющиеся жидкости стемпературой вспышки свыше 28 °С до 61 °С; ГЖ - горючие и трудногорючиежидкости; ТГМ - твердые горючие и трудногорючие материалы. При наличии впомещении однородной ПН или возможности поступления в объем помещения горючихгазов или пылей указывается конкретное наименование горючей жидкости, твердогогорючего материала, горючего газа или пыли.

3. При обращении впомещении ЛВЖ категории помещений определяются с учетом климатической зоныразмещения объекта. Абсолютная максимальная температура наружного воздухаопределяется по СНиП 2.01.01-82.

4. В графе 3представлены ожидаемые категории помещений, которые должны уточняться расчетом,а также категории помещений, однозначно назначаемые без расчета. Условияопределения категории помещения (расчетом или без расчета) приведены в пп.6-10настоящего примечания.

5. Цех, отделение иучасток являются административными единицами. Отделения и участки входят всостав цеха. Отделение может состоять из нескольких участков, а цех изнескольких отделений или участков. Отделения и участки могут размещаться вотдельных помещениях, выгороженных противопожарными преградами или в общемтехнологическом потоке цеха в пределах здания или пожарного отсека.

6. Категориивзрывопожарной и пожарной опасности в Перечне определены при условии размещенияотделения или участка, указанного в графе 1, в изолированном противопожарнымипреградами помещении. При размещении в общем технологическом потоке одногоизолированного помещения двух или более отделений (участков), указанных в графе1, с различными по взрывопожарной и пожарной опасности технологическимипроцессами, категорию помещения следует определять по НПБ 105-95 с учетомспецифики отрасли, Методических указаний и рекомендаций, изложенных в разделах2, 3 и приложении 4 настоящих ВНТП. При расчетном избыточном давлении взрыва вобъеме помещения не превышающем 5 кПа, проводят расчет по определению категорийВ1-В4 для рассматриваемого помещения.

7. Помещения, в которыхобращаются (хранятся) ЛВЖ, отнесены к высшей категории А или Б. В зависимостиот конкретных объемно-планировочных характеристик помещения (свободногообъема), а также при наличии аварийной вентиляции и местных противопожарныхпреград, ограничивающих площадь разлива ЛВЖ, на стадии проектирования или припересмотре категории помещения действующего объекта, могут вноситься измененияв определение его категории в сторону снижения в соответствии с разделом 3 иприложением 4 настоящих ВНТП.

8. Помещения, в которыхобращаются (хранятся) горючие газы или может образоваться взвешенная в объемегорючая пыль в результате аварийной ситуации, отнесены соответственно ккатегориям А и Б и могут быть пересчитаны в сторону снижения присоответствующем обосновании.

9. Помещения, в которыхобращаются (хранятся) ГЖ и ТГМ, отнесены однозначно к одной из пожароопасныхкатегорий В1-В4 при условии, что она не зависит от расстояния от поверхности ПНдо нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия); способ размещения, площадь ивеличина максимальной удельной пожарной нагрузки являются стабильными длярассматриваемой группы идентичных производственных участков или отделений.

10. Категориипожароопасных помещений, в которых указанные в п.9 условия не выполняются,определяются расчетом в зависимости от величины перечисленных в п.9 параметров,в соответствии с разделом 4 и приложением 4 настоящих ВНТП. Для этих помещенийв графе 3 Перечня показаны ожидаемые возможные пределы изменения пожароопасныхкатегорий В1-В4.

11. В зависимости отконкретных объемно-планировочных характеристик помещений, примененных в нихтехнологических процессов и технологического оборудования, способов размещенияпожарной нагрузки, выходящих за рамки настоящего Перечня, а также новых технологическихпроцессов, отсутствующих в Перечне, на стадии проектирования могут вноситьсяизменения в определение категорий помещений на основе расчетов, выполненных всоответствии с требованиями НПБ 105-95 и настоящих ВНТП.

12. Согласно информацииМинстроя и ГУГПС МВД Российской Федерации от 25/18 декабря 1995 г. (№ СП-601/13и № 20/2.2/2449) "О применении НПБ 105-95 при проектировании" впредьдо внесения соответствующих изменений в строительные нормы и правила припроектировании производственных, складских, сельскохозяйственных помещений изданий следует руководствоваться следующими положениями при назначениипротивопожарных мероприятий, указанных в действующих нормах:

- к помещениям категорийВ1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП длякатегории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать болеежесткие требования (на 20%) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площадитаких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категорииВ3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путямэвакуации) принимать менее жесткими (на 20%) по сравнению с действующими требованиямик категории В;

- к помещениям категорииВ4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категорииД;

- в помещениях,относимых в соответствии с утвержденными НПБ к непожароопасной категории Д (гдеприменяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади ипараметры путей эвакуации не нормируются;

- в здании категории Впри наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадьпожарного отсека необходимо уменьшить на 25%.

 

 

Приложение 3

Рекомендуемое

 

РАСЧЕТ

избыточного давлениявзрыва водорода в аккумуляторных помещениях

 

1. Обоснованиерасчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода.

1.1. При расчетеизбыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболеенеблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядомполностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшемзначении зарядного тока, превышающем в четыре раза максимальный зарядный ток.

1.2. Происходит зарядаккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью, А·ч. Количествоодновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости отэксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока.Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечномупериоду заряда при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (Т=3600 с).

1.3. За расчетнуютемпературу принимается максимальная температура наружного воздуха в населенномпункте (климатической зоне), согласно СНиП 2.01.01-82 "Строительнаяклиматология и геофизика".

2. Расчет поступающего впомещение водорода при заряде аккумуляторных батарей.

2.1. Масса водорода,выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии междусилой зарядного тока и количеством выделяемого газа:

кг · А-1 ·с-1

где: F = 9,65·104 А · с · моль-1 - постоянная Фарадея;

A - атомная единица массыводорода, равная 1 а.е.м= 1·10-3 кг·моль-1;

Z = 1 - валентностьводорода;

I - сила зарядного тока,А;

T - расчетное времязаряда, с.

2.2. Объем водорода,поступающего в помещение при заряде нескольких батарей, м3

где rr - плотность водорода,при расчетной температуре воздуха, кг·м-3;

Ii - максимальный зарядныйток i-ой батареи, А;

ni - количествоаккумуляторовi-ой батареи.

Плотность водородаопределяется по формуле:

, кг · м-3

где М - масса одногокмоля водорода, равная 2 кг·кмоль-1;

V0 - объем кмоля газа приНУ, равный 22,413 м3·кмоль-1;

a - 0,00367, град-1 - коэффициенттемпературного расширения газа;

tв - расчетная температуравоздуха, °С

Максимальная силазарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 "Аккумуляторы свинцовые длястационарных установок".

3. Расчет избыточногодавления взрыва водорода в аккумуляторном помещении, в соответствии с п.3.5.НПБ 105-95.

3.1. Расчетная формула:

где Pmax = 900 кПа, P0 = 101 кПа, Z = 1,0

(об),

,

 м3, Кн= 3

3.2. При расчетеизбыточного давления взрыва с учетом работы аварийной вентиляции, всоответствии с п.3.2.7. необходимо расчетный объем водорода, Vн, поступивший впомещение, разделить на коэффициент К, определяемый по формуле:

К = А · Т+1

где А - кратностьвоздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, 1/с, (1/ч);

Т - 3600 с,продолжительность поступления водорода в объем помещения

Система аварийнойвентиляции должна быть обеспечена автоматическим пуском.

 

ПРИМЕР

определения категорииаккумуляторного помещения

по взрывопожарной ипожарной опасности

 

1. Исходные данные.

1.1. Аккумуляторноепомещение проектируемого дома связи объемом Vпом = 27,2 м3оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13аккумуляторов.

1.2. Максимальнаяабсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в районе строительства38 °С.

1.3. За расчетныйвариант принимается одновременный заряд всех батарей, находящихся ваккумуляторном помещении, с наибольшим значением зарядного тока, превышающим вчетыре раза максимально допустимый.

1.4. Плотность водородапри расчетной температуре воздуха:

 кг · м-3

1.5. Объем водорода,поступающего в аккумуляторное помещение при заряде двух батарей СК-4 и СК-1:

 м3;

1.6. Свободный объемаккумуляторного помещения:

Vсв = 0,8 · Vпом = 0,8 · 27,2 = 21,76 м3

2. Избыточное давлениевзрыва водорода в аккумуляторном помещении:

 кПа.

Так как расчетноеизбыточное давление взрыва более 5 кПа, то в соответствии с табл.1 ВНТПаккумуляторное помещение следует относить к категории А.

3. Избыточное давлениевзрыва водорода в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийнойвентиляции.

3.1. При кратностивоздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 8 ч-1,объем водорода, поступающего в помещение составит:

м3.

Избыточное давлениевзрыва при этом будет равно:

кПа.

3.2. При кратностивоздухообмена, А = 8 ч-1 в помещении со свободным объемом Vсв = 21,76 м3достаточно удаление воздуха аварийной вентиляцией:

Vав = A · Vсв = 8 · 21,76 = 174 »180 м3/ч,

с учетом требований СНиП2.04.05-91.

3.3. Заключение. Приоборудовании аккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностьювоздухообмена А = 8 ч-1, отвечающей требованиям п.3.2.7, ВНТП, СНиП2.04.05-91 и ПУЭ, допускается не относить аккумуляторное помещение к категорииА.

Согласно п.2.2. и табл.1ВНТП при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа, аккумуляторное помещениеследует относить к категории В4.

 

 

Приложение 4

Рекомендуемое

 

1. ПРИМЕРЫ

определения категорийпомещений по взрывопожарной и пожарной опасности

(без учета работыаварийной вентиляции)

 

1. Определение категориипомещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ

 

1.1. Исходные данные.

 

1.1.1. Характеристика помещения.

Длина L, м

20

Ширина B, м

6

Отношение длины к ширине помещения L/B

3,33

Высота H, м

5,2

Площадь Sп, м2

120

Объем свободный Vсв, м3

500 (0,8·120·5,2)

Температура воздуха tв,°C

37 (район строительства - Москва)*

___________

* Расчетная температура воздуха принятамаксимальная, согласно главе СНиП 2.01.01-82

 

1.1.2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

При определенииизбыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимаетсяразгерметизация емкости, а также напорного и отводящего трубопроводов споследующим разливом наиболее опасного в отношении последствий взрыва ксилола.За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении:

tp= 37 °С > tвсп = 24 °С.

1.1.3. Характеристикатехнологического блока.

 

Объем мерника Vап, м3

0,075

Степень заполнения e

0,9

Напорный трубопровод:

 

длина Lн, м

10

диаметр dн, мм

25

Отводящий трубопровод:

 

длина Lот, м

10

диаметр dот, мм

40

Производительность насоса q, м3 · с-1

6,5·10-5

Время отключения насоса t3, с

300

 

1.1.4. Характеристикавещества.

 

Наименование: ксилол (ГОСТ 9949-76)

 

Химическая формула

С7,99H9,98

Плотность жидкости rж,кг/м3

860

Молекулярная масса М, кг/моль

106

Константы уравнения Антуана

А-7,05479; В-1478,16; СА-220,53

Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР % (об.).

1,0 

 

1.2. Расчет массы ЛВЖ,поступившей в помещение, по формуле (3.1):

mж = [0,9·0,075 + 0,785·(10·0,0252+ 10·0,042) + 6,5·10-5·300]·860 = 93,955 кг

1.3. Расчет массыиспарившейся ЛВЖ.

1.3.1. Максимальнаяплощадь разлива, согласно п.3.2.5.*:

________________

* В примерах приводятся ссылки на пункты3-го и 4-го разделов настоящих ВНТП.

м2

1.3.2. Давлениенасыщенных паров по формуле (3.6):

кПа

1.3.3. Интенсивностьиспарения по формуле (3.5):

кг·м-2·с-1

1.3.4. Время полногоиспарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7):

мин = 8,4 ч

За расчетное времяиспарения принимаем Т = 3600 с.

1.3.5. Массаиспарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3):

m = 0,283 · 10-4 ·109,25 · 3600 = 11,13 кг

1.4. Определение среднейконцентрации паров ЛВЖ в помещении, согласно п.3.5.

1.4.1. Расчет плотностипара по формуле (3.11):

кг/м3

1.4.2. Средняя концентрацияпаров ксилола в помещении

.

Значение среднейконцентрации паров ЛВЖ в объеме помещения превышает 50% от нижнегоконцентрационного предела распространения пламени ксилола, поэтому значениекоэффициента Zучастия паров ЛВЖ во взрыве допускается принимать равным 0,3 (Z = 0,3).

1.5. Расчет избыточногодавления взрыва.

1.5.1. Стехиометрическийкоэффициент кислорода в реакции сгорания, в соответствии п.3.3.1.

1.5.2. Стехиометрическаяконцентрация паров ЛВЖ по формуле (3.12)

(об.)

1.5.3. Избыточноедавление взрыва по формуле (3.9)

кПа

1.6. Заключение окатегории помещения.

1.6.1. Расчетноеизбыточное давление взрыва превышает 5 кПа. В технологическом процессепроизводства обращаются ЛВЖ с tвсп = 24 °С. Категория помещениякраскоприготовительного отделения - А, взрывопожароопасная.

 

2. Определение категориипомещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ с увеличеннымобъемом помещения (2-ой вариант)

 

2.1. Исходные данные.

 

2.1.1. Характеристика помещения

Длина L, м

30

Ширина B, м

6

Отношение длины к ширине помещения L/B

5

Высота H, м

7

Площадь Sп, м2

180

Объем свободный Vсв, м3

1008

 

Остальные данныеостаются те же, что и в примере 1 (см. пп.1.1.2-1.1.4; 1.2; 1.3 настоящегоПриложения).

2.2. Определение среднейконцентрации паров ЛВЖ (ксилола) в помещении (согласно п.3.5. ВНТП).

2.2.1. Плотность параопределена в примере 1 (см. п.1.4.1), rп =4,164 кг·м-3.

2.2.2. Средняяконцентрация паров ксилола в помещении

Средняя концентрацияпаров ксилола в помещении меньше 50% от нижнего концентрационного пределараспространения пламени. В этом случае проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ вовзрыве в соответствии с п.3.5.

2.3. Определениекоэффициента Zучастия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п.3.5.3.

2.3.1. Концентрациянасыщенных паров ксилола

(об.)

2.3.2. Определениевеличины С* по формуле С* = j·Сст:

С* = 1,9 · 1,932 =3,67

Сст = 1,932 -определена в примере 1 (см. п.1.5.2.)

Значение функции Х поформуле (3.23.) при Сн £ С*:

Коэффициент Z по номограмме (рис.1):при Х = 0,74 Z= 0,24 < 0,3.

В этом случае проводитсярасчет коэффициента Zпо формулам (3.16) или (3.17).

2.4. Расчет коэффициентаZ участия паров ЛВЖ вовзрыве.

2.4.1. Расстояния поосям X, Y, Z от источникапоступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределомраспространения пламени, определяются по формулам (3.18), (3.19), (3.20):

2.4.1.1.Предэкспоненциальный множитель C0 в соответствии с п.3.5.2.:

(об.)

2.4.1.2. м

м

м

2.4.2. Расчеткоэффициента Z при ХНКПР > 0,5L и YНКПР > 0,5L

Принимаем окончательно Z = 0,106

2.5. Расчет избыточногодавления взрыва по формуле (3.9):

кПа

2.6. Заключение окатегории помещения.

2.6.1. Расчетноеизбыточное давление взрыва не превышает 5 кПа. В технологическом процессе производстваобращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 итабл.4. ВНТП, помещение краскоприготовительного отделения следует отнести ккатегории В3, по следующему расчету: площадь разлива принимается равной неменее 10 м2 с ограничением бортиками и приямком, вмещающим 93,955 кгжидкости; теплота сгорания ксилола равна 40,8 МДж·кг-1; пожарнаянагрузка Q= 93,955·40,8 = 3833 МДж; удельная ПНсоставит: МДж·м-2;расчетная ПН равна 0,64·383,3·72 = 12020 МДж. Пожарная нагрузка,определяемая по формуле (4.1), не превышает расчетную: Q = 3833 < 12020 МДж.Следовательно, помещение краскоприготовительного отделения относится ккатегории В3.

 

3. Определение категориипомещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ.

 

3.1. Исходные данные.

 

3.1.1. Характеристика помещения

Длина L, м

32

Ширина B, м

10

Отношение длины к ширине помещения L/B

3,2

Высота H, м

8

Площадь Sп, м2

320

Объем свободный Vсв, м3

2048 (0,8·320·8)

Температура воздуха tв,°C

37(район строительства - Москва)

 

3.1.2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

Для расчета избыточногодавления взрыва в качестве расчетного варианта принимается перфорациянаибольшего по объему бака для окраски полюсных катушек способом окунания иразгерметизация питающих трубопроводов по прямому и обратному потоку, споследующим разливом наиболее опасного в отношении последствий взрыва лакаБТ-99. Одновременно происходит испарение с открытой поверхности второго бака,при выгрузке окрашенных полюсных катушек, размещенных в корзине (до 10 штук)для воздушной сушки в помещении.

За расчетную температурупринимается температура воздуха в помещении tp =37 °С > tвсп=24 °С.

3.1.3. Характеристикатехнологического блока, участвующего во взрыве

 

Объем бака Vап, м3

0,5

Степень заполнения e

0,9

Напорный трубопровод:

 

длина Lн, м

10

диаметр dн, мм

25

Отводящий трубопровод:

 

длина Lот, м

10

диаметр dот, мм

40

Производительность насоса q, м3·с-1

6,5·10-5

Время отключения насоса t3, с

300

Открытое зеркало испарения второго бака Fемк, м2

1,54 (3,14·0,72)

Общая поверхность свежеокрашенных полюсных катушек Fобр, м2

6,28

 

3.1.4. Характеристикавещества

 

Наименование

лак БТ-99 (ГОСТ 8017-74)

Содержание растворителей, %:

 

ксилол

46

уайт-спирит

2

Химическая формула:

 

ксилола

С7,99Н9,98

уайт-спирита

С10,5Н21

Содержание в растворе, %:

 

ксилол

95,83

уайт-спирит

4,17

Плотность вещества rж, кг·м-3

953

Молекулярная масса, кг·моль-1:

 

ксилол

106 

уайт-спирит

147,3

Константы уравнения Антуана для ксилола

см. пример 1

 

3.1.4.1. Суммарнаяхимическая формула смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, С8,1Н10,43

;

3.1.4.2. Молекулярнаямасса смеси

Мсм = 8,1·12+ 10,43·1 = 107,63 кг·кмоль-1

3.2. Расчет массы лакаБТ-99, поступившей в помещение при расчетной аварии, по формуле (3.1):

mж = [0,9·0,5 + 0,785·(10·0,0252+ 10·0,042) + 6,5·10-5·300]·953 = 468,64 кг

Содержание смесирастворителей: 468,64·0,48=225 кг

3.3. Расчет массыиспарившейся жидкости.

3.3.1. Максимальнаяплощадь разлива, согласно п.3.2.5.

м2

Открытое зеркалоиспарения бака Fемк = 1,54 м2

Свежеокрашеннаяповерхность полюсных катушек Fобр = 6,28 м2

3.3.2. Давлениенасыщенных паров ксилола при расчетной температуре t = 37 °С, Рн =2,747 кПа (см. пример 1).

3.3.3. Интенсивностьиспарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, согласно п.3.2.4.

кг·м-2·с-1.

3.3.4. Время полногоиспарения смеси с поверхности разлива.

с открытой поверхностивторого бака mж = 0,5·0,9·953·0,48 =205,8 кг

За расчетное времяиспарения принимаем Т = 3600 с

3.3.5. Массаиспарившейся смеси со всех поверхностей, при Т = 3600 с, по формуле (3.3)

m = 3,334·10-5·3600·(245,8+1,54+6,28)=30,495кг

3.4. Определение среднейконцентрации паров смеси ЛВЖ в помещении, согласно п.3.5.

3.4.1. Плотность паровсмеси ЛВЖ по формуле (3.11)

rп =107,63/22,413·(1+0,00367·37)=4,228 кг·м-3

3.4.2. Средняяконцентрация паров смеси

Среднее значениеконцентрационного предела распространения пламени смеси: ксилол - 95,8%, СНКПР= 1,0% (об.)

уайт-спирит - 4,17%, СНКПР= 0,7% (об.)

(об.)

Сср = 0,352%(об.)<0,5·0,982=0,491% (об.)

Средняя концентрацияпаров смеси в помещении меньше 50% от нижнего концентрационного пределараспространения пламени. В этом случае проводится расчетное определениекоэффициента Z в соответствии с п.3.5.

3.5. Определениекоэффициента Z участия паров смеси вовзрыве в соответствии с п.3.5.3.

3.5.1. Концентрациянасыщенных паров наиболее опасного компонента смеси - ксилола:

(об.)

3.5.2. Стехиометрическийкоэффициент кислорода в реакции сгорания смеси

3.5.3. Стехиометрическаяконцентрация паров смеси

(об.)

3.5.4. Определениевеличины С*

С* = 1,9·1,893 = 3,567(Сн < С*)

Х = 2,719 / 3,567 =0,762

3.5.5. По номограмме(рис.1) находим значение коэффициента Z = 0,28 при X = 0,762

3.6. Определениекоэффициента Z расчетом по формулам(3.16) или (3.17).

3.6.1. Определениерасстояния по осям X,Y, Z от источникапоступления паров смеси по формулам (3.18-3.20).

3.6.1.1.Предэкспоненциальный множитель C0 в соответствии с п. 3.5.2.

(об.)

3.6.1.2. Расстояния поосям X, Y, Z:

м

м

3.6.2. Расчеткоэффициента Z при XНКПР > 0,5L и YНКПР > 0,5В

Принимаем окончательно Z = 0,102

3.7. Расчет избыточногодавления взрыва по формуле (3.9):

кПа

3.8. Заключение окатегории помещения.

3.8.1. Расчетноеизбыточное давление взрыва превышает 5 кПа. В технологическом процессепроизводства обращаются ЛВЖ с tвсп = 24 °С. Категория помещениясушильно-пропиточного отделения - А взрывопожароопасная.

 

4. Определение категориипомещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ приограничении площади разлива ЛВЖ (2-ой вариант)

 

4.1. Исходные данные.

Исходные данные охарактеристиках помещения и обращающихся в них ЛВЖ сохраняются такие же, что ив примере 3. С целью ограничения площади разлива ЛВЖ проектом реконструкциицеха предусматривается разместить автоклавы и баки для пропитки и окраскиякорей и полюсных катушек в отдельном приямке, рассчитанном на аварийный проливмаксимального количества ЛВЖ при расчетной аварии. Питающие трубопроводы дляподачи ЛВЖ подвести из лакоприготовительного отделения через стенунепосредственно к приямку.

Необходимо определитьмаксимально допустимую площадь разлива ЛВЖ при аварийной ситуации приведенной впримере 3.

4.2. Определениемаксимально допустимой площади разлива ЛВЖ по формуле (3.27), при максимальномзначении коэффициента Z = 0,3.

4.2.1. Максимальнодопустимая масса паров ЛВЖ при расчетной аварии, поступающих в помещение, привоспламенении которой давление не превысит 5 кПа, по формуле (3.24)

mм.д = 6,258·10-4·4,228·2048·1,893= 10,26 кг

4.2.2. Масса паров,поступающих с поверхности окрашенных полюсных катушек и открытого зеркалаиспарения ЛВЖ из бака для окраски, принимается по данным из примера 3.

mемк = 3600·3,334·10-5·1,54= 0,185 кг

mобр = 3600·3,334·10-5·6,28= 0,755 кг

4.2.3. Максимальнодопустимая площадь разлива ЛВЖ, по формуле (3.27)

м2

4.2.4. В технологическойчасти проекта предусматривается для аварийного слива ЛВЖ приямок объемом Vпр =26 м2·1,2 м= 31,2 м3, который обеспечивает прием максимального количества ЛВЖпри аварийной ситуации. Приямок заглублен на 1,2 м ниже уровня пола, перекрытиеприямка не герметично. Принимаем открытое зеркало испарения ЛВЖ площадью, Fпр =26 м2 <77,74 м2, то есть условие соблюдения максимально допустимой площадиразлива выполняется.

4.3. Расчет массыиспарившейся жидкости при условии, что все содержимое из бака для окраскиполюсных катушек и из трубопроводов, согласно принятому в примере 3 расчетномуварианту аварии, поступает в приямок емкостью Vпр = 31,2 м3 иповерхностью испарения, Fпр=26 м2. Площади испарения, с открытойповерхности бака, Fемк = 1,54 м2 исвежеокрашенных поверхностей полюсных катушек, Fобр = 6,28 м2,остаются такими же, что и в примере 3.

4.3.1. Время полногоиспарения с поверхности приямка:

(mж.пр = 225 кг)

Принимаем расчетноевремя испарения Т = 3600 с. Время испарения с открытой поверхности бака и св.окрашенных катушек остается без изменения, Т = 3600 с.

4.3.2. Массаиспарившейся смеси со всех поверхностей, при Т =3600 с по формуле (3.3)

m = 3,334·10-5·3600·(26+1,54+6,28)=4,054кг

4.4. Определение среднейконцентрации паров смеси ЛВЖ в помещении, согласно п.3.5.

(об.) < CНКПР = 0,491% (об.)

4.5. Расчет коэффициентаZ и параметров Снст, С* приводится в примере 3, где Z = 0,23. Поэтому проводимрасчет коэффициента Zпо формулам (3.16) или (3.17).

4.5.1. Расстояние поосям X, Y, Z от источникапоступления паров смеси по формулам (3.18-3.20).

4.5.1.1.Предэкспоненциальный множитель, C0 в соответствии с п.3.5.2.

 (об.)

4.5.1.2. Расстояния поосям X, Y, Z будут равны 0, так каксогласно п.3.5.2 значения логарифмов

 являются отрицательными

Принимаем окончательно Z = 0.

4.6. Заключение окатегории помещения.

4.6.1. Расчетноеизбыточное давление взрыва равно 0. В технологическом процессе производстваобращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п.2.2. и табл.1, а также табл.4 ипримечания 2 ВНТП помещение сушильно-пропиточного отделения со свободнымобъемом         Vсв=2048 м3 следует отнести к категории В3 при условии ограниченияплощади разлива жидкости до 26 м2 и оборудования аварийной емкостью.Содержание растворителя в приямке составляет 225 кг, высота помещения Н = 8 м.Используя данные табл.1 приложения 3 находим низшую теплоту сгорания =42 МДж·кг; определяеммаксимальную пожарную нагрузку в помещении Q = 225·42=9450 МДж;удельную ПН g= 9450/26 = 363,5 МДж·м-2. Расчетная ПН равна0,64·g · Н2 = 0,64·363,5·82 = 14889 МДж. Пожарнаянагрузка, определяемая по формуле (4.1), не превышает расчетную: Q = 9450 < 14889 МДж. Следовательнопомещение сушильно-пропиточного отделения относится к категории В3.

 

5. Определение категориипомещения при размещении двух и более различных технологических процессов, (цехразборки и подготовки вагонов ЭВРЗ)

 

5.1. Исходные данные.

5.1.1. Характеристикапомещения цеха.

Цех разборки иподготовки вагонов размещается в одноэтажном здании II степени огнестойкости.Площадь цеха между противопожарными стенами 3500 м2, высота до нижнегопояса ферм покрытия H = 10,8 м. Проектомпредусматривается разместить в помещении цеха:

1. В общем потоке -участок разборки вагонов и участок очистки поверхности кузова, в помещенииплощадью 3178 м2 и свободным объемом Vсв =0,8·3178·10,8=27458 м3;

2. В изолированномпомещении - окрасочную камеру для грунтования поверхности кузова и окраски низавагона и универсальную сушильную камеру.

Расчетная температурапринята 30 °С.

5.1.2. Анализвзрывопожароопасности технологических процессов производства цеха.

5.1.2.1. Грунтование,окраска и сушка вагонов осуществляются в окрасочной и сушильной камерах впомещении категории А, изолированном от участков разборки и очистки вагоновтамбур-шлюзом.

5.1.2.2. На участкахразборки и очистки вагонов одновременно находится в ремонте 10 пассажирскихнекупейных вагонов. Пожарная нагрузка в одном вагоне площадью 70,8 м2по данным табл.2 приложения 1 составляет 8834 кг, низшая теплота сгораниягорючих и трудногорючих материалов вагонных конструкций в среднем составляет  = 20,4МДж·кг-1.

Максимальное расстояниемежду вагонами составляет Li = 5 м. Согласно п.4.1.3. ВНТП участком размещенияудельной ПН является площадь вагона. Используя справочные данные приложения 1,определяем пожарную нагрузку по формуле (2):

МДж

и удельную ПН по формуле(3):

МДж·м-2

По табл.4 ВНТП помещениеразборки вагонов и очистки поверхности кузова, следует отнести к категории В1.

5.1.2.3. Учитывая, чтона участке очистки поверхности кузовов вагонов проводятся операции по снятиюкраски с применением смывки СП-6 и обезжириванию очищенных поверхностей сприменением уайт-спирита, необходимо определить категорию помещения по данным овзрывопожароопасных свойствах обращающихся на участке веществ и массепоступающих паров ЛВЖ в объем помещения.

5.1.2.4. Согласнотехнологическому регламенту первоначально проводится очистка поверхности кузовас применением смывки СП-6. Снятая с поверхности старая краска, пропитаннаясмывкой, удаляется.

Очищенные поверхностиподвергаются обезжириванию уайт-спиритом.

Расчетная температурапринимается равной tp = 30 °C. Поэтому, учитывая, что температуравспышки уайт-спирита, равная tвсп = 33 °С, больше расчетной, коэффициент участияпаров Z во взрыве равен нулю. Вэтом случае избыточное давление взрыва DP = 0 и помещение можно отнести к категории В1.Однако на стадии очистки поверхности вагонов с применением СП-6, являющейсямногокомпонентной смесью, в состав которой входит несколько различных видов ЛВЖи ГЖ, для определения категории помещения цеха необходим расчет параметровпожарной опасности этой смеси.

Ниже приводятся составсмеси СП-6 и характеристика входящих в нее компонентов.

Плотность жидкости rж =1251 кг/м3.

Содержаниерастворителей, %: метиленхлорид - 70,56; диоксолан - 1,3-9,21; ксилол (ГОСТ9949-76) - 5,62; уксусная кислота - 2,25.

Содержание нелетучихкомпонентов, %: смола ПСХ-С - 11,24, парафин - 1,12. Химическая формула,молекулярная масса растворителей и содержание компонентов летучей части, %:

метиленхлорид - СН2Cl2; М=89,94; 80,5 (ТГЖ, tвсп = -14 °С);

диоксолан-1,3 - С3Н6О2;М=74; 10,51 (ГЖ, tвсп = 82 °С);

ксилол - С7,99Н9,98;М=106; 6,42 (ЛВЖ, tвсп = 24 °С);

уксусная кислота -С3,7Н7,4О3,7;М = 111,097; 2,57 (ЛВЖ, tвсп = 38 °С).

Константы уравненияАнтуана и нижний концентрационный предел воспламенения для ЛВЖ:

ксилол: А = 7,05479; В =1478,16; СА =220,53; СНКПР = 1,0% (об.)

уксусная кислота: А =7,79846; В = 1789,908; СА =245,909; СНКПР = 3,33% (об.);метиленхлорид: константы уравнения Антуана неизвестны; СНКПР = 14%(об.), трудногорючая жидкость.

Суммарная химическаяформула смеси растворителей, входящих в состав смывки СП-6: С1,728Н3,07Cl1,61O0,305

 = (80,5·1+10,51·3+6,42·7,99+2,57·3,7)·10-2 = 1,728

 = (80,5·2+10,51·6+6,42·9,98+2,57·7,4)·10-2 = 3,07

 = (10,51·2 + 2,57·3,7)·10-2= 0,305

 = (80,5·2)·10-2= 1,61

Молекулярная масса смесирастворителей

Мсм = (89,93·80,5+ 74·10,51 + 106·6,42 + 111,097·2,57)· 10-2 = 89,94

5.2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

Для расчета избыточногодавления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболеенеблагоприятный период в технологическом процессе расчистки поверхностей 4-хвагонов ЦМВ с применением смывки СП-6.

5.2.1. Расчет массысмеси СП-6, обращающейся в процессе очистки поверхностей вагонов.

По данным карты типовоготехнологического процесса подготовки вагонов к нанесению лакокрасочных покрытийна каждый вагон расход смывки СП-6 составляет 4,2 кг, а площадь очистки, всреднем - 75 м2. Смывка находится в герметически закрытых емкостях инаносится на поверхность кузова с помощью кисти.

Согласно исходным даннымпроцентное содержание растворителей в смывке СП-6 составляет 87,64%.Следовательно суммарный расход жидкости равен:

mж = 4·4,2·87,64·10-2= 14,72 кг

5.3. Расчет избыточногодавления взрыва.

5.3.1. Выполнить расчетмассы испарившейся жидкости не представляется возможным из-за отсутствия данныхо константах уравнения Антуана для метиленхлорида, входящего в состав смесирастворителей смывки СП-6. Поэтому принимается, что масса смеси растворителей,нанесенная на поверхность кузовов вагонов общей площадью 300 м2,полностью испарится. Следовательно масса паров ЛВЖ, поступивших в объемпомещения разборки вагонов и очистки поверхности кузовов, составит m = 14,72 кг.

5.3.2. Расчетизбыточного давления взрыва смеси ЛВЖ в этом случае выполняется по формуле(3.14):

кПа

Расчетное избыточноедавление взрыва не превышает 5 кПа. Следовательно помещение разборки вагонов иочистки поверхности кузовов следует отнести к категории В1.

 

6. Определение категориипомещения цеха окраски пассажирских вагонов (ЦМВ) ВРЗ

 

6.1. Исходные данные.

 

6.1.1. Характеристика помещения цеха

Длина L, м

96

Ширина B, м

24

Отношение длины к ширине помещения L/B

4

Высота H, м

10,8

Площадь Sп, м2

2304

Объем свободный Vсв, м3

19907 (0,8·2304·10,8)

Температура воздуха tв,°C

31

 

6.1.2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

Для расчета избыточногодавления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболеенеблагоприятный период в технологическом процессе - естественная сушка 4-хокрашенных в окрасочной камере вагонов ЦМВ, в том числе 2-х в стадии окраскиторцевых стен кузова вторым слоем безвоздушным распылением в общем помещениицеха. За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении t =31 °С.

6.1.3. Характеристикалакокрасочных материалов и растворителей, расход ЛКМ и поверхность окраски врасчете на один вагон. Окраска продольных стен вагона (146 м2).Расход ЛКМ: эмаль ПФ-115 темно-зеленая - 15,76 кг (сухой остаток 66%); летучаячасть: уайт-спирит - 3,429 кг; ксилол - 1,929 кг, разбавитель РЭ-4В - 4,68 кг.

Окраска крыши вагона(104 м2).

Расход ЛКМ: эмаль ПФ-115серая - 10,3 кг (сухой остаток - 63%); летучая часть: уайт-спирит - 2,439 кг;ксилол - 1,371 кг, разбавитель РЭ-4В - 3,1 кг.

Окраска торцевых стенкузова безвоздушным распылением (20 м2).

Расход ЛКМ: эмаль ПФ-115темно-зеленая - 3,76 кг (сухой остаток - 60%); летучая часть: уайт-спирит -0,818 кг; ксилол - 0,46 кг, разбавитель уайт-спирит - 0,2 кг.

Полная поверхностьокраски кузова вагона составляет Fu = 370 м2.

Суммарная массарастворителей (с учетом состава разбавителя РЭ-4В: сольвент нефтяной длялакокрасочной промышленности ГОСТ 10214-78 - 30%, этилцеллозольв - 70%):

 

уайт-спирит

- 6,886 кг

ксилол

- 3,761 кг

сольвент

- 2,334 кг

этилцеллозольв

- 5,446 кг

________________________

 

Итого

- 18,427 кг

 

6.1.4. Исходныепараметры для расчета избыточного давления взрыва смеси.

 

№№

п/п

Наименование компонентов смеси

tвсп °С

М

кг/моль

Константы уравнения Антуана

СНКПР

% (об)

 

 

 

 

А

В

СА

 

1.

Уайт-спирит

33

147,3

8,0113

2218,3

273,15

1,4

2.

Ксилол

(ГОСТ 9949-76)

24

106,0

7,05479

1478,16

220,53

1,0

3.

Этилцеллозольв

43

90,122

8,74133

2392,56

273,15

1,8

4.

Сольвент

 

 

 

 

 

 

 

(ГОСТ 10214-78)

21-34

-

6,2276

1529,33

226,679

1,0

 

6.2. Расчет массыиспарившейся смеси ЛВЖ.

6.2.1. Площадь испаренияравна полной поверхности окраски кузова вагона Fu =370 м2.

6.2.2. Давлениенасыщенного пара растворителей, входящих в состав смеси при tp=31 °С,рассчитанное по формуле (3.6): уайт-спирит - Рн = 0,69 кПа;ксилол - Рн = 2,0 кПа, этилцеллозольв - Рн = 0,997 кПа;сольвент нефтяной - Рн = 1,96 кПа.

6.2.3. Интенсивностьиспарения смеси определяется в соответствии с п.3.2.4. по компонентам снаибольшим значением давления насыщенного пара и молярной массы (ксилол иуайт-спирит):

 кг·м-2·с-1

6.2.4. Время полногоиспарения с поверхности одного вагона.

Следовательно, за времяиспарения с поверхности четырех вагонов в помещение поступит вся масса пароврастворителя

m = 18,427·4=73,708 кг

6.3. Расчет избыточногодавления взрыва смеси.

Учитывая, что данные похимической формуле и молярной массе для сольвента отсутствуют, рассчитатьизбыточное давление взрыва смеси по формуле (3.9) не представляется возможным.Поэтому выполняется расчет по формуле (3.14), в которой принимается Z = 0,3 и Нт = 42·103кДж·кг-1

DР = 1189,8·73,708/19907 = 4,4 кПа < 5кПа

Избыточное давлениевзрыва не превышает 5 кПа, следовательно помещение цеха следует относить ккатегориям В1-В3 расчетом по Методике раздела 4 настоящих ВНТП.

 

2. ПРИМЕРЫ

определения категорийпомещений по взрывопожарной и пожарной опасности

(с учетом работыаварийной вентиляции)

 

1. Определение категориипомещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ.

1.1. Исходные данные иобоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 1 раздела 1настоящего приложения (п.п.1.1.1.-1.1.4).

1.2. Согласно п.4.62.СНиП 2.04.05 "Отопление, вентиляция и кондиционирование", расходвоздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по кратностивоздухообмена,                А = 8 ч-1, с производительностьювентилятора при Vсв = 500 м3равной, Vав = 8·500 = 4000 м3·ч-1.

Скорость движениявоздуха в помещении, при L = 20 м будет равна: U = 8/3600·20 = 0,044 м·с-1.

1.3. Расчет массыиспарившейся ЛВЖ.

1.3.1. Масса ксилола,поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости и давлениенасыщенных паров ксилола принимаются без изменения по данным примера 1 раздела1 настоящего приложения (п.п.1.2., 1.3.1., 1.3.2).

1.3.2. Интенсивностьиспарения разлившейся ЛВЖ рассчитывается по формуле (3.6), в которой, согласнотаблице 2, при скорости движения воздуха 0<U£0,1 и температуревоздуха, tв=37 °С, коэффициент h = 1,6.

 кг·м-2·с-1

1.3.3. Время полногоиспарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7)

За расчетное времяиспарения принимается Т = 3600 с.

1.3.4. Массаиспарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3)

m = 4,525·10-5·109,25·3600 = 17,78 кг

1.4. Средняяконцентрация паров ксилола в помещении определяется в соответствии с п.3.5.ВНТП.

1.4.1. Плотность паровксилола принимается по данным примера 1, rп = 4,164 кг·м-3.

1.4.2. Масса паров,остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)

кг

1.4.3. Средняяконцентрация паров, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции

(об.) < (0,5СНКПР =1%(об.))

Средняя концентрацияпаров ксилола в помещении при работе аварийной вентиляции меньше 50% от нижнегоконцентрационного предела распространения пламени. Поэтому проводится расчеткоэффициента Z участия паров ЛВЖ вовзрыве в соответствии с п.3.5. ВНТП.

1.5. Определениекоэффициента Z участия паров ЛВЖ вовзрыве в соответствии с п.3.5.3.

1.5.1. Концентрациянасыщенных паров ксилола

(об.)

1.5.2. Определениевеличины С* по формуле С* = j·Сст:

С* = 1,9·1,932 = 3,67

где Сст =1,932 - определена в примере 1 (см.п.1.5.2).

Значение функции Х поформуле (3.23) при Сн £ С*

Коэффициент Z по номограмме (рис.1),при X= 0,74,

Z = 0,24 < 0,3

1.6. Расчет коэффициентаZ участия паров ЛВЖ вовзрыве по формулам (3.16) или (3.17).

1.6.1. Расстояния поосям X, Y, Z от источникапоступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределомраспространения пламени, по формулам (3.18), (3.19), (3.20).

1.6.1.1.Предэкспоненциальный множитель в соответствии с п.3.5.2. (при подвижностивоздушной среды)

(об.)

1.6.1.2. Расстояния поосям X, Y, Z равны нулю, так как значениялогарифмов в формулах (3.18), (3.19), (3.20) являются отрицательными:

Принимаем окончательно Z = 0.

1.7. Заключение окатегории помещения.

1.7.1. Расчетноеизбыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производстваобращаются ЛВЖ. Согласно п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 и табл.4 ВНТП,помещение краскоприготовительного отделения следует отнести к категории В3 приусловии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностьювоздухообмена A= 8 ч-1, отвечающей требованиямп.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.61-4.67, СНиП 2.04.05-91. Расчеты поопределению категории В3 помещения краскоприготовительного отделения приведеныв примере 2 раздела 1 настоящего приложения.

 

2. Определение категориипомещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ

2.1. Исходные данные иобоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 3 раздела 1настоящего приложения (п.3.1.1.-3.1.4.).

2.2. Согласно п.4.62СНиП 2.04.05-91 "Отопление, вентиляция и кондиционирование" расходвоздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по количеству удаляемыхгазов из расчета 50 м3·ч-1 на 1 м2 площади пола помещения.

Производительностьвентилятора при площади пола сушильно-пропиточного отделения 320 м2 составит: Vав = 50·320 = 16000 м3·ч-1.

Кратность воздухообменапри этом будет равна:

ч-1

где: 2048 м3- свободный объем помещения.

Скорость движениявоздуха в помещении при L = 32 м составит:

м·с-1

2.3. Расчет массыиспарившейся ЛВЖ.

2.3.1. Масса лака БТ-99,поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости, открытоезеркало испарения и поверхность испарения свежеокрашенных полюсных катушек, атакже давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменений по данным примера3 (п.п.3.2., 3.3.1., 3.3.2).

2.3.2. Интенсивностьиспарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, определяется поформуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха0<U£0,071 м/с и температуревоздуха, tв = 37 °С, коэффициент h =1,6:

кг·м-2·с-1

2.3.3. Время полногоиспарения смеси со всех поверхностей превышает максимальное нормативное.Поэтому за расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.

2.3.4. Массаиспарившейся смеси со всех поверхностей по формуле (3.3)

m = 5,334·10-5·3600·(245,8+1,54+6,28) = 48,66 кг

2.4. Средняяконцентрация паров смеси ЛВЖ в помещении определяется в соответствии с п.3.5.ВНТП.

2.4.1. Плотность паровсмеси ЛВЖ принимается по данным примера 3, rп = 4,228 кг·м-3.

2.4.2. Масса паровсмеси, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)

кг

2.4.3. Средняяконцентрация паров смеси, остающихся в помещении при работе аварийнойвентиляции

(об.)

где 0,491% (об.) - 50%среднего значения нижнего концентрационного предела распространения пламенисмеси ксилола и уайт-спирита (см. п.3.4.2. примера 3).

В этом случае проводитсярасчет коэффициента Zучастия паров ЛВЖ во взрыве.

2.5. Определениекоэффициента Z участия паров ЛВЖ вовзрыве, в соответствии с п.3.5.3.

2.5.1. Определениекоэффициента Z по номограмме (рис.1)дает такой же результат, что и в примере 3, так как параметры, необходимые длярасчета, принимаются по данным примера 3 без изменений (п.п.3.5.1.-3.5.5.) Z = 0,23 < 0,3.

2.6. Определениекоэффициента Z расчетом по формулам(3.16) или (3.17).

2.6.1. Определениерасстояния по осям X,Y, Z от источникапоступления паров смеси по формулам (3.18.-3.20).

2.6.2. Предэкспоненциальныймножитель C0 определяется согласноп.3.5.2. (при подвижности воздушной среды)

(об.)

2.6.3. Расстояния поосям X, Y, Z равны нулю, так какзначение логарифмов в формулах (3.18.-3.20) являются отрицательными

Принимаем Z = 0.

2.7. Заключение окатегории помещения.

2.7.1. Расчетноеизбыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производстваобращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п.2.2. и табл.1, а также примечания 2 итабл.4 ВНТП помещение сушильно-пропиточного отделения следует отнести ккатегории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляциейс кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиямп.3.2.7. настоящих ВНТП и п.п.4.6.1.-4.6.7. СНиП 2.04.05-91. Расчеты поопределению категории В3 помещения приведены в примере 4 раздела 1 настоящегоприложения.

2.8. Предварительнаяоценка целесообразности и экономической эффективности мероприятий, направленныхна снижение категории помещения во взрывопожарной и пожарной опасности.

2.8.1. Отнесениесушильно-пропиточного отделения к категории В3 может быть достигнуто как засчет ограничения площади разлива ЛВЖ до 26 м2 и оборудованияаварийной емкостью (пример 4), так и за счет оборудования помещения аварийнойвентиляцией (пример 2).

Оба решения с точкизрения взрывобезопасности помещения дают практически одинаковый результат, вчастности, отпадает необходимость предусматривать в проекте устройствотамбур-шлюзов, в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91 и СНиП 2.01.02-85.

2.8.2. Оборудованиепомещения аварийной емкостью (пример 4) более предпочтительно, так как в этомслучае, наряду с взрывобезопасностью, решается вопрос о пожарной безопасности,если аварийная емкость и аппараты с открытым зеркалом испарения будут оборудованыавтоматической установкой пожаротушения.

 

3. ПРИМЕРЫ

определенияпожароопасных категорий В1-В4 помещений объектов

железнодорожноготранспорта

 

1. Определить категориюпомещения колесного цеха вагоноремонтного завода. Максимальная пожарнаянагрузка на участке размещения колесно-накатных станков размером в плане

S = 5,085·2,45 = 12,5 м2, оборудованныхподдонами, вмещающими 250 л турбинного масла (емкость гидробака 250 л).Максимальное расстояние между станками Li = 2,5 м. Площадь поддонаравна площади станка в плане. Расстояние от поверхности горения до нижнегопояса ферм H= 12,5 м.

Согласно п.4.1.2. ВНТПза участок размещения удельной ПН принимается площадь поддона равная 12,5 м2. Используя справочныеданные табл.1 приложения 3 определяем массу турбинного масла:

G = 0,25·900 = 225 кг; пожарнуюнагрузку по формуле (4.1)

Q = 225·41,87 = 9420 МДж и удельную ПНпо формуле (4.2)

МДж·м-2

По табл.4 ВНТПопределяем категорию помещения В3.

По примечанию 2 ВНТПопределяем расчетную ПН:

0,64·g·H2= 0,64·754·12,52 = 75400 МДж

Количество ПН по формуле(4.1) Q= 9420 МДж не превышаетрасчетную ПН

9420 < 75400 МДж.,

следовательно категорияпомещения колесного цеха принимается В3.

2. Определить категориюпомещения разборочно-моечного отделения тепловозоремонтного завода, в которомна разборке находится 12 секций тпловозов 2ТЭ10. Максимальное расстояние междуними составляет Li = 5 м; расстояние до нижнего пояса ферм, с учетомвысоты секции тепловоза от уровня головок рельсов, H = 16,2-4,5 = 11,7 м., площадь секциив плане Sпс =57 м2.

Согласно п.4.1.3. ВНТПучасток размещения удельной ПН является площадь секции тепловоза. Используясправочные данные табл.2 приложения 1 определяем пожарную нагрузку по формуле(2):

МДж

и удельную ПН: МДж·м-2.По табл. 4. ВНТП определяем категорию помещения В3.

По примечанию 2 ВНТПвычисляем расчетную ПН:

0,64·g·H2= 0,64·472·11,722 = 41352 МДж.

Количество ПН,рассчитанное по формуле (2) Q = 26880, не превышает расчетную: 26880<41352МДж, следовательно категория помещения разборочно-моечного отделенияпринимается В3.

3. Определить категориюпомещения комплектовочной кладовой площадью 18х3 м и высотой до перекрытия H = 3 м. В кладовой хранится90 кг резино-технических изделий и 30 кг деталей древесины на площади 10 м2.

Определяем пожарнуюнагрузку по формуле (4.2) ВНТП, используя данные табл.1 приложения 1:

МДж·м-2

Согласно табл.4 ВНТПпомещение относится к категории В3.

По примечанию 2определяем расчетную ПН:

0,64·g·H2= 0,64·343,1·32 = 1976 МДж.

Количество ПН по формуле(4.1) составляет Q = 3431 МДж и превышаетрасчетную ПН:

3431 > 1976 МДж,

следовательно категорияпомещения комплектовочной кладовой принимается В2.

4. Определить категориюпомещения деревообделочного отделения ВРЗ площадью 1728 м2. Высота помещения домеждуэтажного перекрытия H = 7,2 м. Максимальное расстояние между участкамиразмещения ПН из деревянных деталей, заготовок и пиломатериалов составляет Li=6 м.

Максимальная пожарнаянагрузка - на участке размещения готовых деталей площадью S=17,5 м2. На участкескладируется 10,5 м3 деталей сосновых пород. Используя справочныеданные табл.1 приложения 1 определяем массу древесины G = 10,5·500 = 5250 кг и пожарнуюнагрузку Q= 5250·13,8 = 72450 МДж; удельная ПНпо формуле (4.2):

МДж·м-2.

По табл.4 ВНТПопределяем категорию помещения деревообделочного отделения В1.

5. Определить категориюпомещения столярно-комплектовочного отделения завода по ремонту рефрижераторныхвагонов площадью S= 34·10 = 340 м2. Высота помещения донижнего пояса ферм H = 8,4 м. Максимальноерасстояние между участком складирования ТГМ и границей разлива индустриальногомасла составляет Li = 20 м. Пожарная нагрузка из ТГМ размещается наплощади 10 м2. В ее состав входят 68 кг пиломатериалов из сосновойдревесины и 14 кг слоистого пластика. Индустриальное масло хранится в емкостиобъемом 40 л. Площадь разлива, ограниченная бортиками, составляет S = 10 м2. Определяем пожарнуюнагрузку из ТГМ, используя данные табл.1 приложения 1 по формуле (4.1):

Q = 68·13,8+14·18,7 = 1200 МДж,

удельную ПН по формуле(4.2):

МДж·м-2.

Масса индустриальногомасла составляет G = 0,04·900 = 36 кг, пожарная нагрузкаQ=36·42=1512 МДж

Удельная ПН МДж·м-2.

Минимальное значение qкр по табл.6 для сосновойдревесины равно 13,9 кВт·м-2.

Предельное расстояние потабл.5 L= 6,5 м. С учетомминимального расстояния от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, при высотескладирования ТГМ h = 0,5 м, предельноерасстояние между участками, согласно п.4.5. ВНТП составит Lпр = 6,5+(11-7,9) = 9,6м < 20 м. Согласно табл.4 и примечанию 1 ВНТП категория помещениястолярно-комплектовочного отделения принимается В4.

6. Определить категориюпомещения колесного цеха при разливе турбинного масла с максимальной пожарнойнагрузкой на участке размещения четырех колесно-накатных станков, необорудованных местными противопожарными преградами. Площадь участка 100 м2.Остальные исходные данные приведены в примере 1 настоящего приложения.

Площадь разливатурбинного масла в количестве 250 л из аварийного станка в центре участкасоставит 250 м2. Принимая площадь разлива в форме круга, определяемрадиус разлива жидкости:

м.

Следовательно, всестанки, находящиеся на участке площадью 100 м2, попадают в зонуразлива.

Суммарная массатурбинного масла, согласно п.4.3., составит:

 кг.

Определяем величину ПН взоне разлива по формуле 4.1:

Q = 900·41,87 = 37683 МДж.;

Удельная ПН по формуле4.2. составит:

МДж·м-2

Согласно п.4.5.помещение колесного цеха не может быть отнесено к категории В4. Поэтому егоследует отнести к категории В3, несмотря на то, что максимальная удельная ПН взоне разлива меньше указанной в табл.4 (150,7 < 181 МДж·м-2).

По примечанию 2 ВНТПопределяем расчетную ПН:

0,64·g·H2= 0,64·150,7·12,52 = 15070 МДж.

Количество ПН,вычисленное по формуле (4.1) Q = 37683 МДж превышает расчетную ПН:

37683 > 15070 МДж

Следовательно, помещениеколесного цеха следует отнести к категории В2.

По сравнению с примером1 (при условии оборудования станков местными противопожарными преградами)категория помещения колесного цеха повышается с В3 до В2.

Пример 6 можно решить,используя график, представленный на рис.2. При этом не нужно определятьрасчетную ПН по формуле примечания 2 и сравнивать с ПН, рассчитанной но формуле(4.1). Зная площадь размещения максимальной ПН, равную Smax =250 м2, достаточно по графикуопределить, что этой площади соответствует Нпр =19,8 м, а расстояниеот поверхности ПН (разлива жидкости на площади пола) до нижнего пояса ферм,согласно данным примера 6, составляет Н = 12,5 м. Следовательно: Н < Нпр(12,5 < 19,8 м) и, в соответствии с п.4.6, категория помещения колесногоцеха должна быть повышена с В3 до В2.

Аналогичную задачу можнорешить и для примера 2, согласно которому при удельной ПН g=472 МДж·м-2 категория помещенияразборочно-моечного отделения по табл.4 принимается В3. Минимальное расстояниеот поверхности ПН до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза,составляет H= 11,7 м. Площадь секциитепловоза равна Smax =57 м2. Следовательноуказанной площади по графику соответствует Нпр =9,4 м. Учитывая, чтоН>Нпр (11,7>9,4 м), категория помещения не изменится.

 


ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочное

 

ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙОПАСНОСТИ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ВЕЩЕСТВ

 

пп

Вещество

Химическая формула

Молярная масса, кг/моль

Температура вспышки, °С

Температура самовоспла-

менения, °С

Константы уравнения Антуана

Температурный интервал значений

Нижний концентрационный предел

Характе-

ристики вещества

Теплота сгорания кДж·кг-1

 

 

 

 

 

 

А

В

СА

констант уравнения Антуана °С

распространения пламени СНКПР %

 

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

1

Амилацетат

С7Н14О2

130,196

+43

+290

7,16870

1579,510

221,365

25¸147

1,08

ЛВЖ

 

2

Амиловый спирт

С5Н12О

88,149

+48

+300

7,18246

1287,625

161,330

74¸157

1,48

ЛВЖ

34702

3

Ацетальдегид

С2Н4О

44,053

-40

+172

7,19160

1093,537

233,413

-80¸20

4,12

ГГ

 

4

Ацетон

С3Н6О

50,080

-18

+535

7,25058

1281,721

237,088

-15¸93

2,91

ЛВЖ

28470

5

Бензол

С6Н6

78,113

-11

+534

6,48898;

6,98426

902,275;

1252,776

178,099;

225,178

-20¸6

-7¸80

1,43

ЛВЖ

38519

6

Н-бутилацетат

С6Н12О2

116,160

+29

+330

7,00641

1340,743

199,757

0¸100

1,43

ЛВЖ

 

7

Н-бутиловый спирт

С4Н10О

74,122

+35

+345

9,59730

2664,684

279,638

-1¸126

1,81

ЛВЖ

33000

8

Бутилацетат (вторичный)

С6Н12О2

116,160

+19

+410

-

-

-

-

1,4

ЛВЖ

 

9

Бензиловый спирт

С7Н8О

108,130

+90

+400

7,93428;

7,58200

2130,42;

1904,3

218,0;

200,0

20¸112;

112¸300

1,3

ГЖ

 

10

Гексадекан

С16Н34

226,445

+128

+207

6,78749

1656,405

136,869

105¸287

0,473

ГЖ

 

11

Гексан

С6Н14

86,177

-23

+234

6,87024

1166,274

223,661

-54¸69

1,242

ЛВЖ

44800

12

Н-гексиловый спирт

С6Н14О

102,176

+60

+285

7,27800

1420,273

165,469

56¸157

1,23

ГЖ

 

13

Гептан

С7Н16

100,203

-4

+223

6,95154

1295,405

219,819

-60¸98

1,074

ЛВЖ

44900

14

Глицерин

С3Н8О3

92,094

+198

+400

9,05260

3074,220

214,712

141¸263

2,6

ГЖ

16124

15

Декан

С10Н22

142,284

+47

+230

7,39530

1809,975

227,700

17¸174

0,760

ЛВЖ

44400

16

Дивиниловий эфир

С4Н6О

70,091

-30

+360

6,98810

1055,259

228,589

-40¸60

1,7

ЛВЖ

 

17

Диметил-

формамид

С3Н7ОN

73,094

+53

+440

7,03446

1482,985

204,342

25¸153

2,35

ЛВЖ

 

18

Диоксан-1,4

С4Н8О2

88,106

+11

+375

7,51611

1632,425

250,725

12¸101

2,0

ЛВЖ

 

19

1,2-дихлорэтан

С2Н4Cl2

98,960

+9

+413

7,66135

1640,179

259,715

-24¸83

6,2

ЛВЖ

11000

20

Диэтиламин

С4Н11N

73,138

-14

+310

7,22314

1267,557

236,329

-33¸59

1,77

ЛВЖ

 

21

Диэтиловый эфир

С4Н10О

74,122

-41

+180

6,99790

1098,945

232,372

-60¸35

1,7

ЛВЖ

33900

22

Изобутиловый спирт

С4Н10О

74,122

+28

+364

8,70512

2058,392

245,642

-9¸116

1,81

ЛВЖ

33000

23

Изопентан

C5H12

72,150

-52

+432

6,79306

1022,551

233,493

-83¸28

1,36

ЛВЖ

45200

24

Изопропил-бензол

C9H12

120,194

+36

+424

6,93773

1460,668

207,652

3¸153

0,93

ЛВЖ

 

25

Изопропило-вый спирт

С3Н8О

60,096

+14

+430

8,38562

1733,00

232,380

-26¸148

2,23

ЛВЖ

30000

26

М-ксилол

C8H10

106,167

+28

+530

6,58807

1906,796

234,917

20,7¸181

1,1

ЛВЖ

40872

27

О-ксилол

C8H10

106,167

+31

+464

6,28893

1575,114

223,579

-3,8¸144,4

1,00

ЛВЖ

40872

28

n-ксилол

C8H10

106,167

+26

+528

6,25485

1537,082

223,608

-8,1¸138,3

1,1

ЛВЖ

40872

29

Метиловый спирт

CH4O

32,042

+6

+436

8,22777

1660,454

245,818

-10¸90

6,98

ЛВЖ

19500

30

Толуол

C7H8

92,140

+7

+535

6,0507

1328,171

217,713

-26,7¸110,6

1,27

ЛВЖ

41031

31

Трихлорэтилен

C2HCl3

131,4

+36

+380

7,02808;

7,4675

1315,0;

1675,0

230,0;

280,0

7¸155;

155¸293

12

ТГ

 

32

Уксусная кислота

С3,7Н7,4О3,7

111,097

+38

-

7,79845

1789,908

245,908

0¸118

3,33

ЛВЖ

 

33

Хлорбензол

С6Н5Cl

112,558

+29

+637

7,26112

1607,316

235,351

-35¸132

1,4

ЛВЖ

27130

34

Этилацетат

С4Н8О2

88,106

-3

+446

6,22672

1244,951

217,881

-15¸75,8

2,08

ЛВЖ

 

35

Этилбензол

C8H10

106,167

+20

+431

6,35879

1590,660

229,581

-9,8¸136,2

1,03

ЛВЖ

40872

36

Этиловый спирт

С2Н6О

46,069

+13

+400

8,68665

1918,508

252,125

-31¸78

3,61

ЛВЖ

26900

37

Этилцеллозольв

С4Н10О2

90,122

+40

+215

8,74133

2392,56

273,15

20¸135

1,8

ЛВЖ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Справочное

ПОКАЗАТЕЛИ ПОЖАРНОЙОПАСНОСТИ СМЕСЕЙ И ТЕХНИЧЕСКИХ ПРОДУКТОВ

 

№№

п/п

Продукт

(ГОСТ, ТУ)

Суммарная

формула

Молярная масса, кг/моль

Темпе-

ратура вспышки,

Температура самовоспла-

менения, °С

Константы уравнений

 Антуана

Температурный интервал значений

Нижний концентрационный предел

Характе-

ристика вещества

 

 

 

 

°С

 

А

В

СА

констант уравнения Антуана, °С

распространения пламени СНКПР, %, (об.)

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1.

Бензин авиационный Б-70 (ГОСТ 1012-72)

С7,267Н14,769

102,200

-34

300

8,41944

2629,65

384,195

-40¸100

0,92

ЛВЖ

2.

Бензин А-72 (зимний) (ГОСТ 2084-77)

С6,991Н13,108

97,200

-36

-

5,07020

682,876

222,066

-60¸85

1,08

ЛВЖ

3.

Бензин АИ-93 (летний) (ГОСТ 2084-77)

С7,024Н13,706

98,200

-36

-

4,99831

664,976

221,695

-60¸95

1,06

ЛВЖ

4.

Бензин АИ-93 (зимний) (ГОСТ 2084-77)

С6,911Н12,168

95,300

-37

-

5,14031

695,019

223,220

-60¸90

1,1

ЛВЖ

5.

Бензин "Калоша"

-

-

-17

+350

-

-

-

-

1,1

ЛВЖ

6.

Бензин А-66

-

-

-39

+255

-

-

-

-

0,76

ЛВЖ

7.

Бензин А-74

-

-

-36

+300

-

-

-

-

0,79

ЛВЖ

8.

Дизельное топливо "ДЗ" (зимнее) общего назначения (ГОСТ 305-82)

-

-

+53

+240

-

-

-

-

-

ЛВЖ

9.

Дизельное топливо "ДЛ" (летнее) общего назначения (ГОСТ 305-82)

-

-

+40

+330

-

-

-

-

-

ЛВЖ

10.

Дизельное топливо "3" (ГОСТ 305-82) для тепловозных дизелей

С12,343Н23,889

172,3

+40

-

5,95338

1255,73

199,523

40¸210

0,61

ЛВЖ

11.

Дизельное топливо "Л" (ГОСТ 305-82) для тепловозных дизелей

С14,511Н29,120

203,6

+61

-

5,87629

1314,04

192,473

60¸240

0,52

ЛВЖ

12.

Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-78)

С7,99Н9,98

106,0

+24

+590

7,05479

1478,16

220,535

0¸50

1,00

ЛВЖ

13.

Керосин осветительный КО-20

С13,595Н26,860

191,7

+40

-

5,69697

1211,73

194,677

40¸240

0,55

ЛВЖ

14.

Керосин осветительный КО-22

С10,914Н21,832

153,1

+40

-

6,47119

1394,72

204,260

40¸190

0,64

ЛВЖ

15.

Керосин осветительный КО-25

С11,054Н21,752

154,7

+40

-

6,00016

1223,85

203,341

40¸190

0,66

ЛВЖ

16.

Масло индустриальное "50"

-

-

+200

+380

-

-

-

-

-

ГЖ

17.

Масло вазелиновое

-

-

+187

+290

-

-

-

-

-

ГЖ

18.

Масло трансформаторное (ГОСТ 10121-76)

С21,74H42,88S0,004

303,9

+150

+270

7,75932

2524,17

174,010

164¸343

0,291

ГЖ

19.

Масло турбинное 22

-

-

+184

+400

-

-

-

-

-

ГЖ

20.

Масло ВМ-4

-

-

+212

+400

-

-

-

-

-

ГЖ

21.

Масло цилиндровое "11"

-

-

+197

+350

-

-

-

-

-

ГЖ

22.

Масло индустриальное (веретенное 2)

-

-

+164

+280

-

-

-

-

-

ГЖ

23.

Масло индустриальное (веретенное 3)

-

-

+158

+320

-

-

-

-

-

ГЖ

24.

Масло индустриальное "машинное С"

-

-

+181

+355

-

-

-

-

-

ГЖ

25.

Масло соляровое

-

-

+142

+360

-

-

-

-

-

ГЖ

26.

Масло АМТ-300 (ТУ 38-1Г-1-68)

С22,25Н33,48S0,34N0,07

312,9

+170

+290

6,99959

2240,001

167,85

170¸376

0,35

ГЖ

27.

Масло АМТ-300Т (ТУ 38-101243-72)

С19,04Н24,58S0,196N0,04

260,3

+170

-

6,49540

2023,77

164,09

171¸396

0,43

ГЖ

28.

Разбавитель РДВ

-

-

+2,0

+424

-

-

-

-

1,83

ЛВЖ

29.

Растворитель 648

-

-

+13

+388

-

-

-

-

1,65

ЛВЖ

30.

Растворитель Р-4 (н-бутилацетат-12, толуол-62, ацетон-26)

С5,452Н7,606О0,535

81,7

-9

+550

7,17192

1373,667

242,828

-15¸100

1,60

ЛВЖ

31.

Растворитель Р-4 (ксилол-15, толуол-70, ацетон-15)

С6,231Н7,798О0,223

86,3

-4

+550

7,15373

1415,199

244,752

-15¸100

1,38

ЛВЖ

32.

Растворитель Р-5 (н-бутилацетат-30, ксилол-40, ацетон-30)

С5,309Н8,655О0,897

86,3

-9

-

7,17850

1378,851

245,039

-15¸100

1,57

ЛВЖ

33.

Растворитель М (н-бутилацетат-30, этилацетат-5, этиловый спирт-60, изобутиловый спирт-5)

С2,761Н7,147О1,187

59,4

+6

-

8,93204

2083,566

267,735

0¸50

2,79

ЛВЖ

34.

Растворитель РМЛ ТУКУ 467-56 (толуол-10, этиловый спирт-64, н-бутиловый спирт-10, этилцеллозольв-16)

С2,645Н5,810О1,038

55,2

+10

-

9,57161

2487,728

290,920

0¸50

2,85

ЛВЖ

35.

Растворитель РМЛ218 (МРТУ 6-10-729-68) (н-бутилацетат-9, ксилол-21,5, толуол-21,5, этиловый спирт-16, н-бутиловый спирт-3, этилцеллозольв-13, этилацетат-16)

С4,791Н8,318О0,971

81,5

+4

-

8,07751

1761,043

251,546

0¸50

1,72

ЛВЖ

36.

Растворитель Р-12 (н-бутилацетат-30, ксилол-10, толуол-60)

С6,837Н9,217О0,515

99,6

+10

-

7,04804

1403,079

221,483

0¸100

1,26

ЛВЖ

37.

Растворитель РМЛ-315 (ТУ 6-10-1013-17) (н-бутилацетат-18, ксилол-25, толуол-25, н-бутиловый спирт-15, этилцеллозольв-17)

С5,962Н9,779О0,845

95,0

+16

-

7,71160

1699,687

241,00

0¸50

1,25

ЛВЖ

38

Скипидар

-

-

+34

+300

-

-

-

-

0,8

ЛВЖ

39

Уайт-спирит (ГОСТ 3134-78)

С10,5Н21,0

147,3

+33

+260

8,01130

2218,3

273,15

20¸80

0,7

ЛВЖ

40.

Дизельное топливо "А" общего назначения (ГОСТ 305-82)

-

-

+30

-

-

-

-

-

-

ЛВЖ

41.

Дизельное топливо "А" для тепловозных дизелей (ГОСТ 305-82)

-

-

+35

-

-

-

-

-

-

ЛВЖ

 


ПЕРЕЧЕНЬ

руководящих и рекомендуемыхсправочных материалов

 

1. СНиП 2.09.02-85*.Производственные здания.

2. ГОСТ 12.1.004-91.ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.

3. НПБ 105-95 НормыГосударственной противопожарной службы МВД России. Определение категорийпомещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.

4. СНиП 2.11.01-85*.Складские здания.

5. СНиП 2.01.02-85*.Противопожарные нормы.

6. СНиП 2.04.05-91.Отопление, вентиляция и кондиционирование.

7. СНиП 2.01.01-82.Строительная климатология и геофизика.

8. Правила устройстваэлектроустановок, 1985.

9. ГОСТ 825-73.Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок.

10. А.Г.Здрок.Выпрямительные устройства стабилизации напряжения и заряда аккумуляторов. М.:Энергоатомиздат, 1988.

11. Справочник. Пожарнаябезопасность. Взрывобезопасность под ред. Баратова А.Н. М.: издательство"Химия", 1987.

12. ГОСТ 12.1.044-89ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей иметоды их определения.

13. С.А.Дринберг,Э.Ф.Ицко Справочник. Растворители для лакокрасочных материалов. Л.:издательство "Химия", 1986.

14. Ройтман М.Я.Противопожарное нормирование в строительстве. М.: Стройиздат, 1985.

15. А.Н.Баратов,А.Я.Корольченко, Г.Н.Кравченко и др. Пожаровзрывоопасность веществ и материалови средства их тушения: Справ. изд.: в 2 книгах; кн.1 - М., Химия, 1990 - 496 с.

16. А.Н.Баратов,А.Я.Корольченко, Г.Н.Кравченко и др. Пожаровзрывоопасность веществ и материалови средства их тушения: Справ. изд.: в 2 книгах; кн.2 - М., Химия, 1990 - 384 с.

 

 

СОДЕРЖАНИЕ

 

1.Общие положения

2.Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

3.Методика определения категорий помещений объектов железнодорожного транспортапо взрывопожарной и пожарной опасности, в которых находятся (обращаются)легковоспламеняющиеся и горючие жидкости (ЛВЖ и ГЖ)

Рис.1

4.Методика определения пожароопасных категорий В1-В4 помещений объектовжелезнодорожного транспорта

Рис.2

5.Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

Приложение1. Исходные данные для расчета удельной временной пожарной нагрузки впомещениях

Приложение2 (справочное). Перечень помещений заводов и депо по ремонту и техническомуобслуживанию подвижного состава, общих и специальных объектов и ...

Приложение3 (рекомендуемое). Расчет избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторныхпомещениях

Приложение4 (рекомендуемое). Примеры определения категорий помещений по взрывопожарной ипожарной опасности

Приложение5 (справочное). Показатели пожарной опасности индивидуальных веществ

Приложение(справочное). Показатели пожарной опасности смесей и технических продуктов

Переченьруководящих и рекомендуемых справочных материалов


   
Справочник ГОСТов, ТУ, стандартов, норм и правил. СНиП, СанПиН, сертификация, технические условия

Выставки и конференции по рынку металлов и металлопродукции