Справочник по ГОСТам и стандартам
Новости Аналитика и цены Металлоторговля Доска объявлений Подписка Реклама
   ГОСТы, стандарты, нормы, правила
 

РД 34.23.601-96
Рекомендации по ремонту и безопасной эксплуатации металлических и железобетонных резервуаров для хранения мазута

РД 34.23.601-96. Рекомендации по ремонту и безопасной эксплуатации металлических и железобетонных резервуаров для хранения мазута

 

РОССИЙСКОЕАКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ «ЕЭС РОССИИ»

ДЕПАРТАМЕНТНАУКИ И ТЕХНИКИ

 

 

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО РЕМОНТУ И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ

МЕТАЛЛИЧЕСКИХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

ДЛЯ ХРАНЕНИЯ МАЗУТА

 

РД 34.23.601-96

 

УДК 621 311

Вводятся в действие с 01.07.98 г.

 

РазработаноОткрытым акционерным обществом "Фирма по наладке, совершенствованиютехнологии и эксплуатации электростанций и сетей ОРГРЭС"

 

ИсполнителиВ.П. ОСОЛОВСКИЙ, Г.М. КОРОЛЕВ

 

Утверждено Департаментом науки и техники 15.07.96 г.

Начальник А.П.БЕРСЕНЕВ

 

 

1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

На тепловыхэлектростанциях и в тепловых сетях Единого энергетического комплекса России вэксплуатации находится более 1800 резервуаров для хранения мазутного топлива,26% емкостей представляет собой железобетонные резервуары, остальные — стальныевертикальные цилиндрические резервуары.

Железобетонныерезервуары выполняются в двух вариантах: монолитные малоразмерные приемныеемкости в основном до 500 м3 и сборные — вместимостью до 1000 м3прямоугольные и цилиндрические преднапряженные, вместимостью 10000 м3,20000 м3 и 30000 м3 — цилиндрические преднапряженные попроектам Союзводканалпроекта, Гидроспецстроя и других организаций. По срокамэксплуатации они распределяются следующим образом: более 50 лет — 8%, более 30лет — 20%, более 20 лет — 50%, более 10 лет — 15%, менее 10 лет — 7%.

Железобетонныерезервуары , используемые на ТЭС, предназначены для хранения топочных мазутоввсех марок с плотностью до 1,0 т/м3. При этом предусмотренкоэффициент перегрузки, равный 1,1.

Во всехтиповых проектах резервуаров применены сборные конструкции стен и кровли имонолитные днища. Резервуары возведены в двух вариантах — заглубленном на всювысоту емкости и надземном обвалованном.

Стальныецилиндрические резервуары составляют 3/4 парка мазутохранилищ энергообъектов,имеют вместимость от 100м3 до 30000 м3, выполнены попроектам институтов ЦНИИПСК, Южгипронефтепровод, Гипронефтеспецмонтаж и др.Резервуары большой вместимости (10000 м3 и более) начали вводиться вэксплуатацию с 1965 г. Резервуары вместимостью 30000 м3 высотой 12 м(проект 704-1-71) вводились в эксплуатацию с 1981 г., а высотой 18 м (проект704-1-172) — с 1987 г.

На ТЭЦМосэнерго по проектам Мосэнергоремонта взамен подземных железобетонныхрезервуаров, оказавшихся недостаточно герметичными, в 70-х годах были возведеныметаллические подземные резервуары вместимостью 10000 м3 с наружнойограждающей подпорной стенкой кольцевого сечения. При этом нагрузка от действиягрунта передается на окружающие каждый бак кольцевые подпорные стенки, которыевыполнены частично из сборных бетонных блоков (3,75 м) и частично из кирпичнойкладки (1,75 м толщиной стенки 510 мм и 1,6 м толщиной 380 мм). Между наружнойкольцевой подпорной стенкой и стенкой металлического бака предусмотрен зазор250 мм, который заполнен минеральной теплоизоляцией. Днище металлическогорезервуара установлено на монолитной железобетонной плите толщиной 200 мм избетона М200, на которую также устанавливается и кольцевая подпорная стенка.Внутри резервуара установлены непосредственно на стальные листы днища сборныежелезобетонные конструкции фундаментов стаканного типа, колонн, балок плиткровельного покрытия по схеме проекта сборного железобетонного резервуаравместимостью 10 тыс. м3 Союзводканалпроекта. Кровля выполненажелезобетонной из сборных элементов. С наружной стороны металлическая стенкарезервуара окрашена стойкой масляной краской, а днище уложено на битумнуюсмазку, нанесенную на монолитную железобетонную плиту. Эта конструкциярезервуара по сравнению с железобетонными резервуарами, облицованными металлом,имеет преимущество, заключающееся в том, что металлическая облицовкажелезобетонного резервуара прогревается раньше бетона стенки и деформируется,так как не имеет возможности свободно расширяться. В случае высокого уровнягрунтовых вод при опорожнении резервуара возможен отрыв и разрушение днища исмещение облицовки стен внутри резервуара.

Стальныерезервуары вместимостью 10, 20 и 30 тыс.м3, используемые наэлектростанциях, не предназначены для хранения в них мазута с плотностью 1,015т/м3 и в связи с этим в местных инструкциях по эксплуатациимаксимальный уровень залива мазута определен ниже допустимой проектом высоты(0,95). Температура хранения мазута в резервуарах не превышает 90°С.Цикличность изменения уровня топлива более чем на 50% высоты в резервуарах впроектах не учтена. На большинстве резервуаров (90%) она не превышает 12 цикловв год, в то же время на остальных резервуарах она достигает 550 циклов в год.

Проектомпредусмотрена антикоррозионная защита внутренней поверхности кровли и двухверхних поясов, которую последующими постановлениями Госстроя СССР разрешено невыполнять.

Непредусматривается проектами катодная и протекторная защита днища резервуаров отпочвенной коррозии и коррозии блуждающих токов. 

Составэксплуатируемых металлических резервуаров в зависимости от сроков эксплуатациии их единичной вместимости имеет следующее распределение (табл. 1):

 

Таблица1

 

Срок эксплуатации

Процент общего

Вместимость, м3

резервуаров, лет

числа резервуаров

до 1000

10000

20000

30000

Более 50

2

2

Более 30

13

13

Более 20

33

29

4

Более 10

38

27

7

4

Менее 10

14

10

1

2

1

Итого...

100

81

12

6

1

 

Таким образом,основная часть парка резервуаров имеет срок эксплуатации, превышающий 20 лет (сучетом железобетонных резервуаров).

Обеспечениепри строительстве и сохранение на весь период эксплуатации герметичностирезервуаров является главным условием надежности их эксплуатации.

 

2.СОСТОЯНИЕ РЕЗЕРВУАРОВ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ МАЗУТА,

ХАРАКТЕРИ ПРИЧИНЫ ПОВРЕЖДЕНИЙ РЕЗЕРВУАРОВ

 

Анализмноголетних данных обследования состояния строительной части резервуаров иопыта их технического обслуживания и ремонта по материалам, представленнымиэнергопредприятиями, выявил следующие наиболее характерные недостаткиконструкций резервуаров.

 

2.1.Состояние железобетонных резервуаров

 

Монолитныежелезобетонные резервуары, являющиеся, как правило, приемными емкостями,выполнены в заглубленном варианте. Большая их часть имеет течи мазутавследствие низкого качества монолитного железобетона (сквозные трещины в стенахс раскрытием до 4 мм, рыхлый бетон) и ухудшения со временем его состояния подвоздействием грунтовых вод (Иркутская ТЭЦ-3, Соликамская ТЭЦ-12, Мурманская ТЭЦи др.). Наиболее эффективным решением по восстановлению герметичностимонолитных резервуаров является облицовка его стен и днища металлическимлистом, что было выполнено на ряде объектов (Ефремовская ТЭЦ, УльяновскаяТЭЦ-1, Иркутские тепловые сети, Свердловская ТЭЦ и др.).

Прямоугольныесборные железобетонные резервуары вместимостью 1000 м3 оказалисьчувствительными к температурным перепадам в стеновом ограждении, что неизбежнов условиях эксплуатации. В стыках между панелями образуются сквозные трещины,устранение которых эпоксидными составами или торкретированием даваликратковременный эффект. Так как эти резервуары выполнены в заглубленномварианте (Краснодарская ТЭЦ и др.) или с обвалованием (Архангельская ТЭЦ идр.), то если вытекающий мазут не попадает в подземные коммуникации, установитьналичие и места протечек возможно только при вскрытии обвалования или обратнойзасыпки.

Железобетонныецилиндрические резервуары вместимостью 10, 20 и 30 тыс.м3 за счеткольцевой напряженной арматуры, навиваемой по всей высоте стенок резервуара,должны были обеспечить герметичность стыков стеновых панелей, чего вопределенной мере удалось добиться. Но из-за несоблюдения в ряде случаевтехнологии навивки, последующей релаксации напряжения арматуры, усадки бетона идругих процессов предварительного обжатия стыков оказалось недостаточно и течимазута в стыках между панелями появились на многих баках (Рязанская, ЗаинскаяГРЭС и др.).

Наиболее частоутечки мазута наблюдаются в местах прохода металлических трубопроводов черезжелезобетонную панель из-за частых температурных перепадов в двух различных потеплопроводности материалах (Чебоксарская ТЭЦ-1, Дзержинская ТЭЦ, ГубкинскаяТЭЦ, ТЭЦ-14 Ленэнерго, Рязанская ГРЭС и многих др.). Имеются течи в местахпримыкания стен и днища (Верхнетагильская ГРЭС, Конаковская ГРЭС и др.), атакже через образовавшиеся сквозные трещины в боковых поверхностях и днищахрезервуаров (Мурманская ТЭЦ, Иркутская ТЭЦ-3, Орская ТЭЦ-1, Конаковская ГРЭС идр.). На многих электростанциях места утечек мазута из резервуаров неопределены, так как нахождение утечки после обвалования резервуара затруднено.На некоторых электростанциях (Ульяновская ТЭЦ-1, Комсомольская ТЭЦ-3,Архангельская ТЭЦ, Смоленская ТЭЦ и др.) при проведении гидравлическихиспытаний резервуаров утечки воды были выше допустимых норм и длявосстановления герметичности было выполнено покрытие внутренних поверхностейстен и днища резервуаров металлическим листом.

Попредставленным энергопредприятиями данным на 01.1990 г. имелись течи вжелезобетонных преднапряженных цилиндрических резервуарах:

в 66 из 133резервуаров вместимостью 10000 м3, возведенных по проектам 7-02-152,7-02-158, 7-02-308, 7-02-896;

в 14 из 24резервуаров вместимостью 20000 м3, возведенных в основном по проекту7-02-310;

в 6 из 13резервуаров вместимостью 30000 м3, возведенных по проекту 7-04-1-65.

В резервуарахвместимостью 10000 м3, возведенных по проекту 7-02-156, армированиеоголовков колонн, несущих кровлю, было недостаточным, вследствие чего нанескольких объектах произошло обрушение железобетонных плит кровли резервуаров.В последующем было выполнено усиление оголовков колонн металлоконструкциями, ав ряде случаев замена части колонн и внутреннего опорного кольца(Новочебоксарская ТЭЦ-3, Заинская ГРЭС, ТЭЦ-22 Мосэнерго, Конаковская ГРЭС,Воронежская ТЭЦ-1, Воронежская ТЭЦ-2 и др.). Уплотнение стыков стеновых панелейторкретом не исключило утечек мазута через стены. Частичное обрушение торкретанаблюдалось через несколько лет после начала эксплуатации резервуароввместимостью 30000 м3 на Рязанской ГРЭС и др.

Неплотность вднище и в сопряжениях стен с днищем приводят к обводнению мазута за счетпопадания грунтовых вод (ТЭЦ-3 Мосэнерго, Соликамская ТЭЦ-12 и др.). В меньшеймере обводнение мазута происходит атмосферными осадками при недостаточнойгидроизоляции кровли и отсутствии необходимых уклонов.

В верхнейчасти резервуаров имеют место разрушения сборных железобетонных плит покрытия,а также железобетонных балок, на которые они опираются. У указанных элементовсо стороны мазута имеет место коррозионный износ защитного слоя бетона:отслоение бетона и обрушение его до обнажения арматуры, которая часто провисаетпо всей площади элемента и корродирует. Имелись случаи обрушения плит покрытия.Наблюдаются сквозные зазоры между плитами покрытия — раствор, которым были замоноличеныстыки плит, прокорродировал и разрушился.

На внутреннихповерхностях верхних участков стен под плитами перекрытия часто наблюдаютсяподтеки белесого цвета: продукты коррозии бетона (гидрат окиси кальция) какрезультат выщелачивания свободной извести из цементного камня бетона.

Коррозионныйизнос железобетонных элементов верхней части резервуара с внутренней сторонывызывается воздействием агрессивных паров, содержащих окислы серы.

В случаеотсутствия или разрушения гидроизолирующего материала, укладываемого снаружи нажелезобетонные плиты покрытия, атмосферная вода, проникая к плитам покрытия изатем на их внутренние поверхности, интенсифицирует коррозионные процессы.

При этом взимнее время при незаполненном мазутом резервуаре (или резервуаре с неразогретыммазутом) возможны периодически повторяющиеся процессы"замерзание-оттаивание" поступающей влаги на дефектные участкижелезобетонных элементов (трещины, каверны, слабый бетон, щели междуэлементами).

 

2.2.Состояние металлических резервуаров

 

Основныенедостатки, выявленные в процессе эксплуатации металлических резервуаров,следующие:

1. Осадки инаклон резервуаров выше допустимых значений вследствие некачественнойподготовки основания, промораживания его при длительных перерывах в периодмонтажа или задержки ввода резервуара в эксплуатацию. Так, например, наУфимской ТЭЦ-3 наклон резервуара № 8 вместимостью 10000 м3 составилболее 350 мм, на Ижевской ТЭЦ-2 резервуар вместимостью 10000 м3имеет наклон до 200 мм. Наклон резервуара ограничивает уровень его заполненияили в зависимости от величины исключает возможность использования резервуара поназначению до восстановления вертикальности стен резервуара. Некачественноподготовленное основание является одной из причин деформации днища собразованием вмятин, выпучин (хлопунов), высота которых может достигать 150-200мм, а площадь — нескольких квадратных метров. Волнистость днища возрастает взависимости от наличия концентраторов напряжения в металле днища,температурного режима эксплуатации резервуара, что приводит к интенсивнойкоррозии днища особенно в местах скопления отстоявшейся воды. Замена участковднища из-за коррозионного износа была выполнена через 8 лет на Ново-СалаватскойТЭЦ, Ефремовской ТЭЦ, Сарапульской ТЭЦ, через 12 лет на Партизанской ГРЭС.Степень поражения днища коррозией в большинстве случаев остается невыявленнойиз-за трудности опорожнения и очистки резервуаров и становится известной толькопосле прорыва днища.

Из-за осадкирезервуаров до 400-600 мм (Новочебоксарская ТЭЦ-3, Архангельская ТЭЦ и др.)недостаточная компенсация неравномерности осадок смежных сооружений можетпривести к повреждению подводящих труб.

На КотовскойТЭЦ при гидравлических испытаниях, выполнявшихся через год после окончаниямонтажа резервуара, суглинистое основание которого было проморожено в зимнийпериод и стало более чувствительным к нагрузкам, произошла деформация стен собразованием горизонтальных гофров и зазора до 100 мм между краем днища иопорным железобетонным кольцом по периметру резервуара.

2. Отсутствиеприямка для сбора и удаления отстоявшейся воды и для полного удалениянефтепродукта при выводе резервуара в ремонт и внутреннего осмотра. По этойпричине трудно установить наличие коррозии днища, степень его коррозионногоизноса до выхода мазута из-под основания резервуара и появления его вблизрасположенных подземных сооружениях.

3. Наличие"угловатости" в вертикальных стыках стенок резервуара из-заневозможности выправления при монтаже крупнозагнутых кромок полотнищ. Приразвертывании рулона его стыковые участки имеют различные значения необратимойдеформации вдоль образующей цилиндра. Одна из причин "угловатости" —стыковые участки в рулоне имели неодинаковый радиус, как следствие доставкиполотнищ в рулонах. Во время сварки указанных стыковых участков возникаютнапряжения, которые "гасятся" образованием впадин-выпучин в районемонтажного сварного шва. При этом в верхней половине стенки угловатость обычноимеет большее значение, чем в нижней половине. Это объясняется меньшей толщинойверхних поясов стенки резервуара. Такой дефект существенно снижает надежностьсварного стыка при циклических нагрузках от "заполнения-опорожнения"резервуара.

На ТобольскойТЭЦ в 1989 г. в резервуаре вместимостью 30000 м3 разрыв монтажноговертикального сварного шва произошел при гидравлических испытаниях, т.е. допервого заполнения резервуара мазутом.

4. Отсутствиекозырька (карниза) в местах примыкания окрайки листов кровли к стенке, чтоприводит к попаданию воды с кровли в слой теплоизоляции, увлажнению стенки и еекоррозии. Ненадежность крепления теплоизоляции, обрушение ее после нанесенияявляется следствием попадания в нее влаги из-за указанного конструктивногонедостатка.

5. Повышенныйкоррозионный износ нижнего пояса стенки резервуара и окрайки днища с наружнойстороны. Нижняя часть стенки, примыкающая к окрайке днища, на высоту 100-150 ммпо всему периметру резервуара часто находится в увлажненном состоянии отпопадания атмосферной влаги через неплотности гидроизоляции или вследствиенекачественного устройства отмостки. На ряде ТЭС отмостка была выполнена,например, на 100-200 мм выше окрайки днища, что создавало замкнутую обводняемуюзону с наружной стороны стенки резервуара. В других случаях низ стенкирезервуаров был обложен железобетонной или кирпичной стенкой высотой 300-500 мм(Киришская ГРЭС, Дзержинская ТЭЦ и др.). Скорость коррозионного износа на этихучастках в 5-10 раз оказалась выше, чем на остальных поясах стенки резервуара.Нарушение состояния низа стенки и уторного шва создает реальную угрозуразрушения резервуаров, поэтому устранению причин и последствий ослаблениянижнего пояса стенки резервуаров должно быть обращено особое вниманиеперсонала, занимающегося их эксплуатацией.

6.Тонкостенная конструкция кровли при отсутствии антикоррозионной защиты внутреннейповерхности подвержена интенсивному коррозионному износу. На многих резервуарахметаллическая кровля имеет сквозное поражение коррозией через 7-10 летэксплуатации.

7. Обвалованиеназемных резервуаров, выполненное в соответствии с требованиями СНиП 1.06-79"Склады нефти и нефтепродуктов. Нормы проектирования", при разрушениирезервуаров не является препятствием для ударной волны и не предотвращаетразлива мазута за пределы обвалования.

8. Разнаявысота резервуаров в одном мазутном парке снижает надежность их эксплуатации —возможен перелив мазута. Например, на Саратовской ТЭЦ-5 мазутные резервуарывместимостью по 20000 м3 имеют высоту 12 и 18м.

9. На ТЭЦ-21Мосэнерго, где металлические резервуары были выполнены в подземном варианте,через 16 лет после начала эксплуатации на одном из резервуаров был обнаруженвыход мазута в пространство между металлической стенкой резервуара ижелезобетонной ограждающей стеной. Течи мазута появились из-за сквозногокоррозионного износа металла стенки по всей вероятности вследствие постепенногоувлажнения слоя теплоизоляции агрессивными грунтовыми водами, проникавшимичерез неплотности ограждения резервуара.

 

3.МЕРОПРИЯТИЯ ПО РЕМОНТУ РЕЗЕРВУАРОВ

 

3.1.Ремонт железобетонных резервуаров

 

Нажелезобетонных резервуарах устранение появившихся течей мазута и усилениеконструкций, получивших повреждения, сводятся к следующим наиболее частовстречающимся видам ремонта:

ремонт вводатрубопроводов;

герметизациястен и днища резервуара и локализация протечек мазута;

восстановлениепреднапряженного состояния резервуара;

усилениенесущих балок и колонн;

ремонтпокрытий резервуаров.

Наиболее частовозникает потребность устранения протечек мазута в местах ввода трубопроводов.На рис. 1 и 2 показан способ заделки неплотности места ввода трубопровода свнутренней стороны резервуара. Герметизация выполняется, как правило, с помощьюэпоксидного состава, армированного стеклотканью или стеклосетками, а также спомощью уплотняющих прокладок из бензостойкой резины или сальниковой набивки,если уплотнение выполняется с наружной стороны резервуара (рис. 3). Неподвижныефланцы уплотнения удерживаются на трубе с помощью трения (стягивания полуколецболтами) или сваркой. Эффективность уплотнения зависит от качества подготовкиповерхностей бетона и металла для нанесения эпоксидного состава.

Герметизациястен и днища изнутри резервуара торкретированием или эпоксидными составамиосуществлялась при неудовлетворительных гидравлических испытаниях, когдаповерхность бетона стены и днища еще не пропитана мазутом. На рис. 4 показанспособ ремонта днища, имеющего трещины и неплотности в стыке стена-днище,армированным торкретом.

В том случае,когда на эксплуатируемом резервуаре утечка мазута из-за нарушения герметичностистен и днища происходит в количестве, при котором возникает опасностьзагрязнения окружающей среды или создаются условия для пожароопасности намазутном хозяйстве и в целом на энергопредприятии, наиболее эффективным иэкономически целесообразным способом устранений течей мазута является покрытие стени днища металлическим листом, что должно выполняться по специальному проекту.

 

 

Рис.1. Герметизация мест ввода трубопроводов эпоксидными составами:

1- внутренняя полость резервуара;

2- труба; 3 - эпоксидно-армированное уплотнение

 

 

 

Рис.2. Герметизация мест ввода трубопроводов эпоксидными составами

срасчисткой неплотных слоев бетона:

4- участки бетона, зачеканенные раствором.

 Остальныеобозначения см. на рис. 1

 

Если восновании резервуаров залегают суглинистые и глинистые грунты с малым коэффициентомфильтрации, то, как показали обследования, происходит кольматация грунтаобваловки и основания на глубину 1,5-2 м и дальнейшие утечки мазута возможнытолько в том случае, если по контуру резервуара находятся заглубленныетехнологические каналы и насосные. В этом случае рекомендуется перекрыть зонупротечки глиняным замком. Глиняный замок устраивается по месту протечки мазутазасыпкой и послойным трамбованием мятой глины до верхней отметки обваловкирезервуара или верхней отметки поверхности грунта при подземном расположениирезервуара.

 

 

Рис.3. Уплотнение ввода трубопровода сальниковым устройством:

1- внутренняя поверхность резервуара; 2 - уплотнение; 3 - подвижный фланец;

4- неподвижный фланец

 

 

Рис.4. Ремонт днища способом торкретирования:

1- арматурная сетка; 2 - торкрет;3 - трещина; 4 - неплотный стык

 

Восстановлениепреднапряженного состояния резервуара путем дополнительной навивки проволоки вослабленных зонах и повторного торкретирования выполнялось до ввода резервуаровв эксплуатацию, когда еще не выполнена обваловка резервуара и возможноиспользование установок для навивки проволоки, которыми располагаютспециализированные монтажные организации, возводящие резервуары. Вэксплуатационных условиях обжатие стен резервуара возможно с помощьюметаллических бандажей, состоящих из 4-6 звеньев и более в зависимости отдиаметра резервуара и устанавливаемых по месту с заданным по расчетунатяжением.

Усилениенесущих балок и колонн покрытия резервуара должно быть выполнено на всехрезервуарах вместимостью 10000 м3 (проект 7-02-156). На рис. 5показана схема установки дополнительных консолей на оголовке колонны.Аналогичные усиления могут понадобиться в цилиндрических преднапряженныхрезервуарах, возведенных по другим проектам, в связи с тем, что не исключенозначительное фактическое превышение нагрузок от покрытия из-за увеличенияобъема утеплителя, цементных стяжек, гидроизоляции. В этом случае необходимопроизвести проверку несущей способности балок и колонн на дополнительнуюнагрузку от покрытия, если она не может быть устранена, и разработать проектусиления с учетом фактического состояния балок и колонн (наличия трещин,степени разрушения и прочности бетона, состояния арматуры и др.).

Плиты покрытиядлиной 6 м при прогибе 1/200 длины считаются пригодными к эксплуатации.

В зависимостиот глубины разрушения плиты покрытия рекомендуются следующим образом:

при разрушениибетона на глубину до 35 мм — нанесение торкрета или укладка бетона поарматурной сетке. При этом превышение вновь уложенного слоя над поверхностьюплит должно быть не менее 40 мм (рис. 6);

 

 

Рис.5. Установка дополнительных консолей:

1- колонна; 2 - балка; 3 - стальные опорные элементы из швеллера

 

 

 

Рис.6. Усиление плит с разрушенным верхним слоем бетона:

1- новый слой бетона; 2 - арматурная сетка; 3 - балка; 4 - плита;

5- разрушенный слой бетона толщиной до 35 мм

 

при разрушениибетона на глубину свыше 35 мм без обнажения продольной рабочей арматуры способремонта применяется тот же;

в случаеразрушения бетона с обнажением продольной арматуры производится устройствоновой монолитной железобетонной плиты, полностью воспринимающей нагрузки.

При прогибеплиты более 1/200 ее длины плита должна быть усилена путем устройства на нейновой монолитной плиты, полностью воспринимающей эксплуатационные нагрузки(рис. 7).

Трещины вбетоне стыков покрытия заделываются путем нанесения дополнительного слояторкрет-раствора, армированного сеткой 20х20 мм. Ширина полосы торкретированияпринимается не мене 500 мм, толщина торкретного слоя — 30 мм (рис. 8).

 

 

Рис.7. Усиление плит с прогибом более допустимых значений:

1- новая железобетонная плита; 2 - рабочая арматура; 3 - балка; 4 - старая плита

 

 

Рис.8. Заделка трещин в стыках плит:

1- торкрет-раствор; 2 - трещина в стыке; 3 - сетка 20х20 мм

 

 

3.2.Ремонт металлических резервуаров

 

В случаевыявления недопустимых отклонений от установленных строительными нормами итехническими условиями допусков резервуар подлежит выводу из эксплуатации. Прибольшом объеме работ из-за износа металлоконструкций стенки, днища, кровли,несущих покрытий, замены нескольких поясов стенки и других работцелесообразность восстановительного ремонта определяется экономическимрасчетом.

Нарушениенесущей способности основания исключает использование резервуара по назначениюполностью или частично в зависимости от степени и места повреждения основания:недопустимая осадка резервуара, крен, образование пустот под опорным кольцом попериметру резервуара и др.

При ремонтеоснования резервуара выполняются следующие работы:

исправлениекраев песчаной подушки подбивкой гидроизолирующего грунта;

исправлениепросевших участков основания;

заполнениепустот под днищем в местах хлопунов;

ремонт всегооснования (в случае выхода из строя днища);исправление отмостки.

Призначительной неравномерной осадке основания резервуар поднимается домкратами.Один из способов исправления крена приведен на рис. 9.

Восстановлениелокальных нарушений основания под днищем резервуара приведено на рис. 10 и 11.Зазоры между железобетонным кольцом основания и днищем резервуаров вместимостью10000 м3 и выше устраняют путем подбивки под днище бетона марки нениже 100.

Способ ремонтаднища и основания в местах хлопунов приведен на рис. 12.

Способ ремонтаднища, поврежденного коррозией на небольших участках, приведен на рис. 13, аспособ ремонта днища, когда требуется его замена полностью или на значительнойплощади, приведен на рис. 14.

Усилениерезервуаров бандажами производится с целью восстановления несущей способностинижних поясов стенки, получивших коррозионный износ до 20% первоначальнойтолщины.

 

                 

Рис.9.

 

Дефект

Неравномернаяосадка основания резервуара А, превышающая допуски и вызывающаянеравномерную осадку резервуара.

 

Методисправления

1. На участкеосадки резервуара приваривают через 2,5-3 м ребра жесткости Б нарасстоянии 0,4 м от днища. Сварной шов 8х100 мм через 1500 мм.

2. Под ребражесткости устанавливают домкраты. Резервуар поднимают выше осадки на 40-60 мм.

3. Подбиваютгрунтовую смесь (супесчаный грунт, пропитанный битумом).

4. Резервуаропускают на основание. Ребра удаляют.

5. Смесиподбивают трамбовками: под днищем - вертикальными слоями, за пределами днища -горизонтальными слоями.

Откосывыполняют в соответствии с требованиями основного проекта.

 

                         

 

Рис.10.

 

Дефект

Местнаяпросадка основания А под днищем резервуара Б (вне зоны окрайков)глубиной более 200 мм на площадке более 3 м2.

 

Метод исправления

1. В днищерезервуара Б на участке пустоты вырезают отверстие В диаметром200-250 мм для подбивки грунтовой смеси Г.

В зависимостиот площади просадки основания, а также удобства подбивки при необходимостивырезают дополнительные отверстия.

2. Пустотузасыпают грунтовой смесью Г (супесчаным грунтом, пропитанным битумом) иуплотняют глубинным вибратором, пневмотрамбовкой вручную.

3. Вырезанноев днище отверстие закрывают круглой накладкой Д диаметром болееотверстия на 100 мм и толщиной не менее толщины днища резервуара.

4. Накладку сднищем сваривают по всему контуру плотным швом.

 

Примечание. Вслучае пропитки основания в зоне дефектного места нефтепродуктом допускаетсявыемка гидрофобного грунта в указанной зоне глубиной 200-250 мм с последующейзасыпкой и уплотнением сухим песком.

                  

 

Рис.11.

 

Дефект

Днищерезервуара А не просело, а основание Б частично осыпалось. Междуднищем и основанием образовался зазор.

 

Метод исправления

1. Наразрушенном участке подбивают грунтовую смесь пневмотрамбовкой или вручную(супесчаный грунт, пропитанный битумом).

2. Запределами резервуара укладывают слой песчаного грунта В, а сверх негоутрамбовывают изолирующий слой.

3. Откосыоснования Г выполняют согласно проекту.

 

Примечание.При ведении ремонтных работ в зимних условиях смесь для изолирующего слоя передукладкой необходимо подогревать до 50-60 °С.

 

       

 

Рис.12.

 

Дефект

Выпучина илихлопун А высотой более 200 мм на площади более 3 м2 с плавнымпереходом на днище резервуара.

 

Метод исправления

1. В вершине хлопунаА вырезают отверстие Б диаметром 200-500 мм в зависимости отплощади хлопуна и удобства подбивки грунтовой смеси Г. В необходимых случаяхвырезают дополнительное отверстие.

2. Пазухузасыпают грунтовой смесью Г (супесчаный грунт, пропитанный битумом),уплотняют глубинным вибратором, пневмотрамбовкой или трамбовкой вручную.

3. Подгоняюткруглую накладку В диаметром более отверстия на 100 мм и толщиной неменее толщины днища резервуара.

4. Сваркунакладки с днищем выполняют по всему контуру швом с катетом не более 4-5 мм.

 

Рис.13.

 

Дефект

Коррозионныеповреждения площадью 1 м2 отдельных листов внутренней поверхностиднища - группа раковин А, точечные углубления осповидного типа Бглубиной более 1,5 мм и сквозные отверстия В.

 

Метод исправления

1. Выявляютграницы дефектного участка, подлежащего удалению, в зависимости от конкретныхразмеров дефекта.

2. Распускаютсварные швы в районе выпучины и удаляют деформированные листы.

3. В случаенеобходимости исправляют гидроизолирующий слой.

4. Удаленныелисты заменяют новыми и подгоняют с листами полотнища днища внахлестку покоротким и длинным кромкам.

5. Сваркувыполняют герметичными швами с катетом не более 5 мм. Направление ипоследовательность сварки показаны стрелками и цифрами.

 

Бандажныеусиления целесообразно устанавливать на резервуарах вместимостью 1000-10000 м3.Они выполняются в виде различных стальных колец, состоящих из 4-6 полос,стянутых с помощью резьбовых соединений. На резервуаре может быть установлено10-20 колец по высоте четырех поясов в зависимости от коррозионного износаметалла и геометрического сечения полосы. Необходимое число колец определяетсярасчетом. На каждый резервуар, намеченный к производству работ по усилению,должен разрабатываться индивидуальный технический проект с учетом техническогосостояния резервуара. В проекте приводятся:

краткиесведения о техническом состоянии резервуара;

расчетнаячасть;

организациямонтажных работ;

рекомендациипо дальнейшей эксплуатации усиленного резервуара.

 

              

 

Рис.14.

 

Дефект

Днищерезервуара прокорродировано полностью.

 

Метод исправления I

1. Днищезаменяют участками А.

2.Последовательно на высоту не менее 200 мм отрезают стенку с участком окрайков иднище. Длина первого участка превышает последующие на 500мм.

3. Отрезанныйучасток вытягивают из резервуара, подводят окрайки Б с технологическимиподкладками В.

4. Свариваютокрайки между собой, вертикально устанавливают полосовую сталь Г снахлестом 50-70 мм и приваривают двусторонним швом к окрайкам и нахлесточнымшвом к стенке резервуара.

5. После сменыокрайков и участка стенки собирают днище Д и сваривают поперечные швы,затем продольные. Последовательность сварки указана на рисунке.

6. Внеобходимых случаях ремонтируют изоляционный слой.

7. Все сварныесоединения испытывают на герметичность и проводят гидравлические испытаниярезервуара наливом воды до расчетного уровня.

 

Правкудеформированных мест элементов стенки и покрытия во избежание образованиянаклепа и возникновения хрупкости металла следует выполнять в горячем состояниипутем местного нагрева газовыми горелками. Нагретые участки правят молотками икувалдами. Температура нагрева для углеродистой стали должна быть не ниже700-800°С. При необходимости удаления вертикального шва по всей высоте стенки(рулонируемые резервуары) его вырезку и ремонт производят участками, непревышающими высоту пояса. Вертикальные стыки поясов стенки из листов толщинойдо 5 мм разрешается собирать внахлестку, сваривая их с наружной и внутреннейсторон резервуара. Соединение листов кровли и днища резервуара должновыполняться внахлестку с наложением сварочного шва с наружной стороны (в нижнемположении). Если в процессе сварки в сварном соединении или листе образуетсяновая трещина, лист следует удалить и заменить новым. Дефекты в сварныхсоединениях должны быть устранены следующими способами:

перерывы швови кратеров заварены;

сварныесоединения с трещинами, а также непроварами и другими недопустимыми дефектамиудалены на длину дефектного места плюс по 15 мм с каждой стороны и заваренывновь;

подрезыосновного металла, превышающие допустимые, зачищены и заварены путем наплавкитонких валиков электродом диаметром 3 мм с последующей зачисткой,обеспечивающей плавный переход от наплавленного металла к основному.

 

 

Окончаниерис. 14.

 

Метод исправления II

1. В первомпоясе стенки вырезают монтажное "окно" 2000х1500 мм.

2. Насуществующее днище укладывают слой гидрофобного грунта А не менее 50 мм,выравнивают грунт по проектному уклону, уплотняют трамбовками и нивелируют.

3. Собираютвнахлест и сваривают полотно днища Б. При этом сначала сваривают листыпо коротким, затем по длинным кромкам. Сварку ведут от центра к краям листа вдва слоя.

4. В стенкепоследовательно прорезают окна и вставляют окрайки днища В стехнологической подкладкой Г на прихватках. Окрайки между собойсваривают встык, поджимают к стенке и приваривают двумя тавровыми швами.

5. Свариваютвнахлест кольцо окрайки с полотнищем днища и заваривают окно стенки.

6. Направлениеи последовательность указаны стрелками и цифрами.

7. Все сварныесоединения испытывают на герметичность и проводят гидравлическое испытаниерезервуара наливом воды до расчетного уровня.

 

Приобнаружении трещины по сварному шву или основному металлу упорного уголка свыходом на основной металл первого пояса стенки на длину не более 100 ммприменяют метод исправления, приведенный на рис. 15.

Поперечнаятрещина по стыковому сварному шву вертикального стыка стенки резервуараустраняется способом, приведенным на рис.16.

Приобнаружении коррозии сварного шва, околошовной зоны и основного металла стенкирезервуара на длине не более 500 мм применяют метод исправления, приведенный нарис. 17. Если коррозионный износ сварного шва и основного металла стенкиобнаружен на длине более 500 мм, то рекомендуется вырезку дефектного участка ипоследующую накладку выполнять прямоугольной формы, как показано на рис. 18.

Большуюопасность представляют собой подрезы основного металла стенки резервуара в узлесопряжения с днищем. Способ исправления данного дефекта приведен на рис. 19.

 

  

 

Рис.15.

 

Дефект

Трещина Апо сварному шву или основному металлу уторного уголка Б,распространившаяся на основной металл листа первого пояса стенки резервуара Вна длину не более 100мм.

 

Метод исправления

1. Вырезаютуторный уголок Б длиной не менее 500 мм симметрично в обе стороны оттрещины.

2. Выявляютграницы трещины и концы ее Г засверливают сверлом диаметром 6-8 мм.

3. Разделываюткромки трещины с зазором между ними 2±1мм.

4. Сваркудефектного места ведут с двух сторон.

5. Свариваютстенку В резервуара в месте выреза уторного уголка Б с окрайкойднища Д тавровым швом.

6. Привариваютторцы уторного уголка Б к стенке В резервуара и окрайке днища Д.Направление и последовательность сварки указаны стрелками и цифрами.

 

Рис.16.

 

Дефект

Поперечнаятрещина А по стыковому сварному шву вертикального стыка стенки Брезервуара, распространившаяся на основной металл.

 

Метод исправления

1. Расчищаютдефектное место, выявляют границы трещины, засверливают ее сверлом диаметром 8мм и вырезают дефектный участок листа стенки Б резервуара на всю высотупояса шириной по 250 мм от конца трещины, но не менее 1000 мм.

2. Распускаютсварные горизонтальные швы между поясами стенки Б резервуара в обестороны от вырезанного дефектного участка по 500 мм.

3. Разделываюткромки листа пояса и вставки В, вставку подгоняют встык и внахлестку исваривают с двух сторон обратноступенчатым методом.

4. Направлениеи последовательность сварки указаны стрелками и цифрами.

5. Все сварныесоединения испытывают на герметичность и проводят гидравлические испытаниярезервуара наливом воды до расчетного уровня.

 

Прикоррозионном износе первого пояса стенки резервуара с внутренней или наружнойповерхности на значительной длине в зоне примыкания к днищу необходима заменапораженных коррозией участков стенки, способ выполнения которой приведен нарис. 20.

В случаедеформации стенки резервуара горизонтальными гофрами, образующимися, какправило, при гидравлических испытаниях резервуара из-за недопустимойнеравномерности деформации основания, ремонт стенки рекомендуется выполнятьметодом, приведенным на рис. 21.

Одиночныевмятины или выпучины в верхних поясах стенки резервуара, превышающие допустимыеразмеры и имеющие плавный контур, исправляются методом, приведенным на рис. 22.

 

 

Рис.17.

 

ДефектI

Многократнаянаварка А на участок сварного соединения и лист стенки Брезервуара в дефектном месте.

 

 

Дефект II

Коррозия Асварного шва, околошовной зоны, а также основного металла стенки Б надлине не более 500 мм.

 

 

Метод исправления I

1. Вырезаютдефектное место по кругу диаметром, большим длины дефекта на 100 мм (но неменее 300 мм).

2. Свнутренней стороны резервуара вплотную к стенке Б подгоняют внахлесткунакладку В диаметром, большим диаметра отверстия на 150 мм, и толщиной,равной толщине листов стенки.

3. Сварканакладки В со стенкой Б осуществляется сплошными герметическимишвами сначала с наружной стороны 1, а затем с внутренней - 2резервуара обратноступенчатым методом с длиной ступени не более 200-250 мм.

 

 

Метод исправления II

1. Вырезаютдефектное место.

2. Изготовляютвставку В диаметром, равным диаметру вырезанного дефектного места, изметалла толщиной, равной толщине листов стенки.

3.Осуществляют V-образную разделку кромок листа стенки и вставки.

4. Вставку Вподгоняют встык к листам стенки, прихватывают и сваривают с двух сторон вдва-три слоя обратноступенчатым методом с длиной ступени не более 200-250мм.

 

           

 

Рис.18.

 

Дефект

Коррозия Асварного шва, околошовной зоны, а также основного металла стенки Б надлине более 500 мм.

 

Метод исправления

1.Устанавливают границы дефектного участка и выполняют разметку удаляемой зоныстенки.

2. Вырезаютотверстие В прямоугольной формы с закругленными краями.

3. Свнутренней стороны резервуара вплотную к стенке Б подгоняют внахлесткунакладку В с размерами, на 150 мм большими ширины и длины отверстия, итолщиной, равной толщине стенки.

4. Сварканакладки В со стенкой Б осуществляется сплошными герметичными швами сначала снаружной стороны 1, а затем с внутренней - 2 резервуараобратноступенчатым методом с длиной ступени не более 200-250 мм.

 

          

 

Рис.19.

 

Дефект

Подрезы Аосновного металла стенки Б резервуара глубиной до 1,5 мм в узлесопряжения с днищем В или катет шва менее проектного размера.

 

Метод исправления

1. Участокподреза тщательно очищают металлической щеткой.

2. Подрезыподваривают тонкими валиками Г электродами диаметром 3 мм в два-трипрохода.

3. Послесварки каждого слоя поверхность шва тщательно зачищают от шлака.

 

                  

 

Рис.20.

 

Дефект

Коррозиявнутренней поверхности первого пояса стенки резервуара на значительной длине взоне примыкания к днищу.

Характеркоррозии - группы раковин глубиной до 1,5-2 мм, переходящих в сплошные полосы,а также точечные углубления осповидного типа.

 

Метод исправления

1. Дефектныеместа стенки резервуара заменяют последовательно отдельными участками.

2. Размечаютграницы участков А высотой более дефектной зоны на 100 мм и длиной до3000 мм.

3. Вырезаютдефектные места вначале у днища, затем по границе участка на стенке.

4. Подгоняют снаружной стороны резервуара внахлест полосовую накладку Б толщиной,равной толщине листа первого пояса стенки.

5. Накладкисваривают между собой встык, а со стенкой - внахлестку.

6. Все сварныесоединения испытывают на герметичность и проводят гидравлические испытаниярезервуара наливом воды до расчетного уровня.

 

            

 

Рис.21.

 

Дефект

Горизонтальныйгофр А в листе стенки Б резервуара, выходящий за пределыдопусков.

 

Метод исправления

1. Вырезаютлист с гофром.

2. Распускаютгоризонтальные швы в прилегающих листах на длину не менее 500 мм в каждуюсторону.

3. Взаменвырезанного подгоняют и прихватывают новый лист встык или внахлестку взависимости от конструкции стенки резервуара.

4. Новый листсваривают обратноступенчатым методом с длиной ступени не более 200-250 мм. Последовательностьсварки указана цифрами.

 

        

 

Рис.22.

 

Дефект

Одиночнаявмятина А или выпучина Б в верхних поясах стенки Врезервуара, превышающая допустимые размеры и имеющая плавный контур.

 

Методисправления

1. С вогнутойстороны дефекта приваривают по вертикали накладки Г размером 150х150 мми толщиной 5-6 мм с приваренными в центре шпильками Д с резьбой М22-М26.Число накладок определяется по месту в зависимости от площади дефекта.

2. На шпилькинадевают обрезок швеллера Е длиной более дефекта на 1000 мм.

3. С помощьюгаек дефектное место выпрямляют и подтягивают к швеллеру. После исправлениядефекта устанавливают контргайки.

4. Врезервуарах с понтонами выпучины исправляют согласно пп. 1, 2 и 3 сдополнительной установкой и приваркой наружного горизонтального ребра жесткостиЖ. Число ребер устанавливают по месту. Все натяжные приспособления свнутренней стороны резервуара снимают.

 

Методисправления кровли резервуара, поврежденной коррозией, приведен на рис. 23.

Эпоксидныесоставы при ремонте резервуаров применяются только для герметизации:

газовогопространства резервуаров, кровля и верхние пояса которых имеют большое числосквозных коррозионных повреждений;

сварныхсоединений, имеющих мелкие трещины и участки с отпотинами в верхних поясахстенки;

прокорродированныхучастков днища и первого пояса стенки.

Герметизациядефектных мест с применением эпоксидных составов не обеспечивает прочностиконструкции.

 

         

 

Рис.23.

 

Дефект

Кровлярезервуара прокорродирована полностью (или частично). Несущие конструкцииперекрытия не подлежат ремонту.

 

 

Метод исправления

1. Выявляютдефектные участки кровли.

2. Кровлюразрезают на секторы А.

3. Вырезанныесекторы опускают на землю с помощью крана или другого подъемного механизма.

4. Поднимаютновые листы на кровлю и собирают (подгоняют) внахлестку на прихватах.

5. Свариваютлисты между собой, начиная от центра кровли, сначала по коротким 1, азатем подлинным 2 кромкам. Последовательность сварки указана на рисунке.

6. Привариваюткровлю к верхнему обвязочному уголку.

 

Герметизациядефектных мест кровли и стенки (выше уровня наполнения резервуара)осуществляется с наружной стороны резервуара без его дегазации.

Герметизациямелких трещин должна осуществляться после установления границ трещин,засверловки отверстий диаметром 6-8 мм по концам трещин.

Для ремонтарезервуаров рекомендуется применять эпоксидные композиции холодного отвердения.

Ремонтнезначительных дефектов на верхних поясах стенки, кровли и других элементахможет осуществляться путем наложения металлических заплат на клею на основеэпоксидной смолы ЭГ-13010.

Отдельныемелкие трещины, отверстия и отпотины на стенке и кровле допускаетсяликвидировать эпоксидным составом без применения армирующего материала. Приэтом дефектное место и поверхность вокруг него должны быть покрыты ровным слоемклея. Толщина клеевого состава должна быть около 0,15 мм.

Крупныедефектные места ремонтируют эпоксидными составами с укладкой не менее двухслоев армирующей ткани — стеклоткани, бязи и др.

Сплошнаякоррозия днища и части первого пояса стенки с большим числом отдельных илигрупповых каверн ремонтируется нанесением сплошного армирующего покрытия надефектное место.

Испытания иввод в эксплуатацию резервуара, отремонтированного с применением эпоксидныхкомпозиций, должны осуществляться не ранее семи суток после окончания ремонта.

Своевременноевыявление и устранение дефектов, нарушающих герметичность резервуаров, являетсяважнейшим обеспечением их эксплуатационной надежности. Ежегодномупрофилактическому осмотру должны подвергаться открытые участки стен и кровли,доступные для осмотра внутренние поверхности резервуаров, места вводатрубопроводов в проходном тоннеле, каналы и колодцы, находящиеся внепосредственной близости к резервуарам, а также пьезометрические скважины врайоне расположения резервуаров. При обнаружении признаков нарушениягерметичности резервуара, повреждения его конструкций, осадки основания должнопроизводиться внутреннее и наружное обследование резервуара.

В зависимостиот характера выявленных повреждений применяются вышеприведенные способы ихустранения.

Прикоррозионном износе металла для определения необходимости вывода металлическогорезервуара в ремонт следует руководствоваться приведенными в табл. 2предельными значениями минимальной толщины листа стенки резервуара.

 

Таблица2

 

Вместимость

Марка стали

Предельная минимальная толщина листа, мм, по поясам

резервуара, м3

 

1

2

3

4

5

6

7

8

100

ВСт3

2

2

1,5

1,5

 

 

 

 

200

 

2

2

1,5

1,5

 

 

 

 

400

 

2,5

2

1,5

1,5

 

 

 

 

700

 

3

2,5

2

2

1,5

1,5

 

 

1000

ВСт3

3,5

3

2,5

2

2

2

 

09Г2С

3,2

2,4

2,4

2

2

2

2000

ВСт3

5,5

5

4

3,5

3

3

2

2

 

09Г2С

4,3

4,2

3,8

3,2

2,8

2

2

2

3000

ВСт3

7,5

6

5

4

3,5

2,5

2

2

 

09Г2С

5,2

4,8

4,5

3,8

3,4

2,5

2

2

5000

ВСт3

7,8

6,8

5,9

4,8

3,8

2,7

2

2

 

09Г2С

6

5,3

4,5

3,9

3,5

3

2,5

2,5

10000

ВСт3

10,5

10

8,5

7

5,5

4

3

3

 

09Г2С

9

8

7

6

4,8

4

4

4

20000

09Г2С

12

11

10

9

8

7

7

7

 

Нарезервуарах, срок эксплуатации которых более 25 лет, необходимо провести полноеих освидетельствование для определения возможности и условий их дальнейшейэксплуатации.

 

Для получениятехнической помощи следует обращаться в АО "Фирма ОРГРЭС".

 

 

ОГЛАВЛЕНИЕ

 

1. Общиеположения

2. Состояниерезервуаров для хранения мазута, характер и причины повреждений резервуаров

2.1. Состояниежелезобетонных резервуаров

2.2. Состояниеметаллических резервуаров

3. Мероприятияпо ремонту резервуаров

3.1. Ремонтжелезобетонных резервуаров

3.2. Ремонтметаллических резервуаров


   
Справочник ГОСТов, ТУ, стандартов, норм и правил. СНиП, СанПиН, сертификация, технические условия

Выставки и конференции по рынку металлов и металлопродукции

Установите мобильное приложение Metaltorg: