Справочник по ГОСТам и стандартам
Новости Аналитика и цены Металлоторговля Доска объявлений Подписка Реклама
   ГОСТы, стандарты, нормы, правила
 

НПБ 105-95
Пособие по применению НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации

НПБ 105-95. Пособие по применению НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" при рассмотрении проектно-сметной документации

 

МИНИСТЕРСТВОВНУТРЕННИХ ДЕЛ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

 

ВСЕРОССИЙСКИЙОРДЕНА “ЗНАК ПОЧЕТА”

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙИНСТИТУТ

ПРОТИВОПОЖАРНОЙОБОРОНЫ

 

ПОСОБИЕПО ПРИМЕНЕНИЮ НПБ 105-95

 

“ОПРЕДЕЛЕНИЕКАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ”

ПРИРАССМОТРЕНИИ ПРОЕКТНО-СМЕТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

 

УДК614.841.33:614.83.833.075.5

 

 

Авторы: Ю.Н. Шебеко,И.М. Смолин, И.С. Молчадский, Н.Л. Полетаев, С.В. Зотов, В.А. Колосов, В.Л.Малкин, Е.В. Смирнов, Д.М. Гордиенко.

 

Приведены порядокопределения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности икатегорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для нихномограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствах наиболее распространенныхгорючих веществ и материалов и типовые примеры расчетов категорий помещений изданий конкретных производственных объектов.

Пособие предназначенодля практического использования сотрудниками (работниками) органовгосударственного пожарного надзора, проектных организаций, преподавателями ислушателями пожарно-технических учебных заведений.

Пособие разработано иутверждено Всероссийским научно-исследовательским институтом противопожарнойобороны (ВНИИПО) МВД России и согласовано Главным управлением Государственнойпротивопожарной службы (ГУГПС) МВД России письмом № 20/2.2/1161 от 18 мая 1998г.

 

 

1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

С 1 января 1996 г.введены в действие НПБ 105-95 ГУГПС МВД России " Определение категорийпомещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" (приказ N 32 от31.10.95 г.). Этот документ устанавливает методику определения, категорий помещенийи зданий производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарнойопасности в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся(обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологическихпроцессов размещенных в них производств.

При разработке НПБ105-95 проект документа был разослан в региональные управления ГПС изаинтересованные научно-исследовательские и проектные организации. В результатеанализа поступивших предложений и замечаний по проекту документа определен кругвопросов, касающихся практического использования содержащихся в документеметодов расчета категорий помещений и зданий.

Значительная частьпредложений и замечаний относилась к пожеланиям включить в документ порядокопределения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности икатегорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности, необходимые для нихномограммы, сведения о пожаровзрывоопасных и физико-химических свойствахнаиболее распространенных и широко применяемых легковоспламеняющихся жидкостей(ЛВЖ), горючих жидкостей (ГЖ), горючих газов (ГГ). горючих пылей и твердыхгорючих веществ и материалов, а также примеры расчетов категорий помещений и зданийконкретных объектов. Вместе с тем такого рода материалы являются предметомметодических пособий, разрабатываемых после утверждения нормативных документов,в частности НПБ 105-95.

Как следует изизложенного выше, в связи с введением в действие НПБ 105-95 возникланастоятельная необходимость разработки методического документа (пособия),содержащего подробные разъяснения по практическому использованию расчетныхметодов определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарнойопасности, что и является целью настоящего Пособия. Актуальность работыопределялась значительным числом отзывов, поступивших из региональныхуправлений ГПС, научно-исследовательских и проектных организаций и содержащихмногочисленные предложения и заключения по проекту НПБ 105-95.

Настоящее Пособиепредназначено для практического использования сотрудниками (работниками)органов государственного пожарного надзора, проектных организаций, а такжепреподавателями учебных заведений пожарно-технического профиля при рассмотрениипроектно-сметной документации.

В Пособии приведеныпорядок определения и упрощенные методы расчета параметров взрывопожарнойопасности и категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности,необходимые для них номограммы, сведения о пожаровзрывоопасных свойствахнаиболее распространенных горючих веществ и материалов и типовые примерырасчетов категорий помещений и зданий конкретных объектов. 

Пособие рассматриваетрасчетные методы определения категорий помещений и зданий производственного искладского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности (А, Б, В1 В4, Г,Д), в которых обращаются горючие газы, легковоспламеняющиеся и горючиежидкости, горючие пыли и твердые горючие вещества и материалы.

Последовательность ипорядок проведения расчетов, определение исходных данных для расчета, выбор иобоснование расчетного варианта с учетом особенностей технологических процессовпроизводства отражены в типовых примерах расчетов категорий помещений и зданийпо взрывопожарной и пожарной опасности.

 

2.ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ

 

2.1. В соответствии сположениями разд. 3 НПБ 105-95 [2] определяется масса горючего газа (ГГ) т(кг), вышедшего в результате расчетной аварии в помещение.

2.2. Согласно химическойформуле ГГ [5; приложение 2] определяется значение стехиометрическогокоэффициента кислорода в реакции сгорания bпо формуле (3) НПБ 105-95.

2.3. Стехиометрическаяконцентрация ГГ Сст (% (об.)) рассчитывается по формуле (3)НПБ 105-95 или определяется исходя из значения коэффициента b по номограмме (рис. 1).

2.4. По нормам [1]определяется абсолютная максимальная температура воздуха для даннойклиматической зоны, соответствующая расчетной температуре tp (°C) в рассматриваемомпомещении. Рассчитывается параметр хt = 1/(1 + 0,00367 · tp)или определяется по номограмме (рис. 2).

2.5. Из справочныхданных [5; приложение 2] определяется молярная масса М (кг · кмоль-1)ГГ и удельная теплота сгорания Нт (Дж · кг -1).

2.6. Плотность ГГ r г (кг · м-3)рассчитывается по формуле (2) НПБ 105-95 или определяется по номограммам (рис.3-6) для конкретных значений М (кг · кмоль-1) и tp(°С).

2.7. Согласно п. 3.4 НПБ105-95 определяется свободный объем помещения Vсв3).

2.8. Избыточное давлениевзрыва DР (кПа) для ГГ, указанныхв п. 3.5 НПБ 105-95, кроме водорода, при значении Z = 0,5 определяется пономограмме (рис. 16) или по формуле

                                                  (1)

2.9. Для водорода,метана, пропана и бутана избыточное давление взрыва DР (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 может бытьопределено по номограмме (рис. 17) или по формулам:

-для водорода (Z = 1,0)

;                                                            (2)

- для метана (Z= 0,5)

;                                                  (3)

-для этана (Z = 0,5)

;                                                 (4)

- для пропана (Z = 0,5)

;                                                  (5)

-для бутана (Z = 0,5)

;                                                 (6)

2.10.Избыточное давление взрыва DР (кПа) для ГГ, указанных в п. 3.6 НПБ 105-95, кромеводорода, призначении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 18) или поформуле

.                                                (7)

2.11.Для водорода, метана, этана, пропана и бутана избыточное давление взрыва DР (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 можетбыть определено по номограмме (рис. 19) или по формулам:

-для водорода (Z = 1,0)

;                                                       (8)

-для метана (Z = 0,5)

;                                                       (9)

-для этана (Z = 0,5)

;                                                     (10)

- для пропана (Z = 0,5)

;                                                      (11)

- для бутана (Z = 0,5)

;                                                      (12)

2.12.Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности наосновании полученного значения величины избыточного давления взрыва DР (кПа). Если DР> 5 кПа, то помещениеотносится к взрывопожароопасной категории А. Если DР£ 5 кПа, то помещение не относится к взрывопожароопаснойкатегории А и дальнейшее определение категории помещения в зависимости отпожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материаловосуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

 

3.ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙОПАСНОСТИ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ И ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ

 

3.1.Согласно пп. 2.1 - 2.7 разд. 2 настоящих материалов определяются значениясоответствующих параметров для легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей(ГЖ).

3.2.Из справочной литературы [5] находятся значения констант Антуана А, В иСА и расчетным путем по формуле

Параметрыданной формулы могут быть определены по номограммам (рис. 7-10).

3.3.Рассчитывается значение параметра хв = B/(tp + СA) или определяется по номограмме (рис. 7). При значениях By, полученных из справочных данных,отличающихся от значений кривых Вх (х = 1¸7)номограммы (рис. 7), выбирается кривая для меньшего по сравнению с Byзначения Вх и графически определяется значение параметра. Приэтом искомое значение будет равно .

3.4. Из номограммы (рис.8) определяется значение параметра IgPн. При значениях Ау,отличающихся от соответствующих прямых для Ах (х = 1¸6) номограммы (рис. 8),графически проводится прямая, параллельная прямым (х = 1 ¸ 6), через точку хв= Ау и по этой прямой для определенного значения  находитсяискомое значение параметра IgPн.

3.5. Исходя из значения IgPн по номограммам (рис. 9,10) определяется значение параметра давления насыщенного пара ЛВЖ или ГЖ Pн (кПа).

3.6. Интенсивностьиспарения ЛВЖ и ГЖW (кг · с-1 · м-2),указанная в п. 3.11 НПБ 105-95, может быть рассчитана по формуле (13) НПБ105-95 либо определена по номограммам (рис. 11-15).

3.7. По номограмме (рис.11) определяется значение параметра.

3.8. Исходя из значенияпараметра хр =  · Рнпо номограммам (рис. 12, 13) находится значение параметра хрн = 10-3·  · Рн.

3.9. По табл. 3 НПБ105-95 выбирается значение коэффициента h. Приотсутствии аварийной вентиляции в помещении значение коэффициента h принимается равным 1,0.При наличии в помещении аварийной вентиляции, удовлетворяющей требованиям п.3.7 НПБ 105-95, определяется скорость движения воздуха в помещении U = А · L, где А -кратность воздухообмена аварийной вентиляции (с-1) и L -длина помещения, м. Исходя из значений U и tpопределяется значение коэффициента h.

3.10. Определяетсязначение параметра хh = 103 · h ·  · Рн. По номограммам (рис. 14,15) по значению параметра хh , определяется значениеинтенсивности испарения ЛВЖ и ГЖ W (кг · с-1 · м -2).

3.11. По п. 3.9 НПБ 105-95рассчитывается масса паров ЛВЖ и ГЖ т (кг), поступивших в помещение.

3.12. Избыточноедавление взрыва DР (кПа) для ЛВЖ и ГЖ,указанных в п. 3.5 НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется пономограмме (рис. 20) или по формуле

.                                             (13)

3.13. Для дизельноготоплива зимнего, бензина АИ-93 зимнего, гексана, м-ксилола, толуола,диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давление взрыва DР (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 при значении Z= 0,3 может быть определено по номограммам (рис. 21, 22) или по следующимформулам:

 

- для дизельного топливазимнего

;                                               (14)

- для бензина АИ-93зимнего

;                                                (15)

- для гексана

;                                                (16)

- для м-ксилола

;                                                (17)

- для толуола

;                                               (18)

- для диэтилового эфира(при tp< tкип = 34,5 °С - температуракипения диэтилового эфира)

;                                               (19)

- для ацетона

;                                                      (20)

- для этилового спирта

;                                                    (21)

3.14. Избыточноедавление взрыва DР (кПа) для ЛВЖ и ГЖ,указанных в п. 3.6 НПБ 105-95, при значении Z = 0,3 определяется по номограмме(рис. 23) или по формуле

;                                           (22)

3.15.Для м-ксилола, гексана, бензина АИ-93 зимнего, дизельного топлива зимнего,толуола, диэтилового эфира, ацетона и этилового спирта избыточное давлениевзрыва DР (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 при значении Z = 0,3 может быть определено пономограммам (рис. 24, 25) или по формулам:

-для м-ксилола

DР = 1,496 · 103·(m/Vсв);                                               (23)

- для гексана

DР = 1,277 · 103·(m/Vсв);                                              (24)

-для бензина АИ-93 зимнего

DР = 1,251 · 103·(m/Vсв);                                              (25)

- для дизельного топлива зимнего

DР = 1,234 · 103 · (m/Vсв);                                              (26)

-для толуола

DР = 1,159 · 103·(m/Vсв);                                               (27)

-для диэтилового эфира (при tp < tкип= 34,5 °С - температура кипения диэтилового эфира)

DР = 966,8 · (m/Vсв);                                                        (28)

- для ацетона

DР = 887,8 · (m/Vсв);                                                       (29)

-для этилового спирта

DР= 865,2 · (m/Vсв);                                                       (30)

 

3.16Для ацетона и бензина АИ-93 зимнего избыточное давление взрыва DР (кПа) согласно п. 3.5 НПБ 105-95 взависимости от параметра mж/Vcв ж -масса поступившей в помещение ЛВЖ) при значении Z = 0,3, при условии полногоиспарения с поверхности разлива (менее площади помещения), температуре tp= 45 °С и отсутствии подвижности воздуха в помещении может быть определено пономограмме (рис. 26) или рассчитано при указанных условиях и для различныхзначений гемпературы tp по следующим формулам:

 

-для ацетона

приtp = 20 °С DР = 338,4 · (mж/Vcв);                   (31)

при tp = 25 °С DР= 404,1 · (mж/Vcв);                   (32)

при tp = 30 °С DР = 410,9 · (mж/Vcв);                   (33)

при tp = 35 °С DР = 417,7 · (mж/Vcв);                   (34)

при tp = 40 °С DР = 424,5 · (mж/Vcв);                   (35)

при tp= 45 °С DР = 431,3 · (mж/Vcв);                   (36)

 - для бензина АИ-93зимнего

при tp= 20 °С DР = 993,6 · (mж/Vcв);                   (37)

при tp = 25 °С DР = 1010,6 · (mж/Vcв);                  (38)

при tp = 30 °С DР= 1027,6 · (mж/Vcв);                  (39)

при tp= 35 °С DР = 1044,6 · (mж/Vcв);                  (40)

при tp= 40 °С DР = 1061,6 · (mж/Vcв);                  (41)

при tp= 45 °С DР = 1078,6 · (mж/Vcв);                  (42)

 

3.17. Определяетсякатегория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основанииполученного значения величины избыточного давления взрыва DР (кПа). Если DР> 5кПа, то помещение относится к взрывопожароопасной категории А (Б). Если DР £ 5кПа, то помещение не относится к взрывопожароопасной категории А (Б) идальнейшее определение категории помещения в зависимости от пожароопасныхсвойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материалов осуществляетсяв соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

 

4.ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙОПАСНОСТИ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ

 

4.1.В соответствии с положениями разд. 3 НПБ 105-95 [2] определяется массавзвешенной в объеме помещения горючей пыли т (кг), образовавшейся врезультате аварийной ситуации.

4.2.Избыточное давление взрыва DР (кПа) для горючих пылей согласно п. 3.6 НПБ 105-95 призначении Z = 0,5 определяется по номограмме (рис. 27) или по формуле

,                                                      (43)

гдеНт - теплота сгорания вещества. МДж · кг-1.

4.3.Для горючих пылей полиэтилена, алюминия и пшеничной муки избыточное давлениевзрыва DР (кПа) согласно п. 3.6 НПБ 105-95 в зависимости от параметра m/Vcв (г · м-3) может быть определено по номограмме(рис. 28).

4.4. Определяетсякатегория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основанииполученного значения величины избыточного давления взрыва DР (кПа). Если DР> 5кПа, то помещение относится к взрывопожароопасной категории Б. Если DР £ 5 кПа, то помещение не относится к взрывопожароопаснойкатегории Б и дальнейшее определение категории помещения в зависимости отпожароопасных свойств и количеств обращающихся в помещении веществ и материаловосуществляется в соответствии с требованиями п. 2.2 НПБ 105-95.

 

5.ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УПРОЩЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ И ТВЕРДЫХ ГОРЮЧИХ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ

 

5.1. Если в помещенииприсутствуют различные горючие вещества и материалы, то оценку пожарнойопасности (категории В1 - В4) допускается проводить по веществу, имеющемунаибольшую низшую теплоту сгорания , принимая массу этоговещества равной полной массе горючих веществ, присутствующих в помещении, аплощадь размещения - полной площади, занятой горючими веществами.

5.2. Для приближеннойоценки категории используются номограммы вида G = f  (S), где G - количество веществаили материала данного вида, S - площадь, на которой размещено данное веществоили материал (рис. 29). Прямые I, II, III являются графиками следующих функций:

I: G = 2200 S /;

II:G= 1400 S /;                                                    (44)

III: G = 180 S /;

где G выражено в кг, S - в м2,  - в МДж · кг -1.

5.3. На этой номограммепроводится вертикальная линия, отвечающая предельной площади размещенияпожарной нагрузки Sпред = 0,64 · Н2 (Н - величина, определенная вп. 1 примечания к табл. 4 НПБ 105-95).

5.4. Если точка,отвечающая реальным для помещения величинам G и S, лежит ниже прямой III (точка 1), топроверяется принадлежность помещения к категории В4 по п. 1 примечания к табл.4 НПБ 105-95. Если сформулированные там условия выполняются, помещениеотносится к категории В4, в противном случае - к категории В3.

5.5. Если точка лежитмежду прямыми II и III(I и II соответственно) - точка 2 (3) и левее прямой S = Sпpeд, то помещение относитсяк категории В3 (В2). Если указанные точки лежат правее прямой S = Sпpeд (точки 2 и 3соответственно), то помещение относится к категории В2 (В1).

5.6. Если точка лежитвыше прямой I (точка 4), помещение относится к категории В1.

5.7. Значения  берутся по справочнымданным [5; приложения 2 - 4].

5.8. Номограммы вида (1)для конкретных материалов, составляющих пожарную нагрузку помещений, приведенына рис. 29 - 39. Определение по ним пожароопасных категорий производитсясогласно процедуре, изложенной в пп. 5.1 - 5.6.

 

6.ТИПОВЫЕ ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ИПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

 

6.1. Помещения сгорючими газами

Пример 1

1. Исходные данные.

1.1. Аккумуляторноепомещение объемом Vп = 27,2 м3оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13аккумуляторов.

1.2. Максимальнаяабсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 [1] в районестроительства 38 °С (г. Екатеринбург).

1.3. Обоснованиерасчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода.

1.3.1. При расчетеизбыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболеенеблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядкойполностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшимзначением зарядного тока, превышающим в четыре раза максимальный зарядный ток.

1.3.2. Происходитзарядка аккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью (А · ч).Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости отэксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока.Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечномупериоду зарядки при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (Т =3600 с).

1.3.3. За расчетнуютемпературу принимается максимальная абсолютная температура наружного воздуха внаселенном пункте (климатической зоне) согласно СНиП 2.01.01-82 [1].

1.4. Расчет поступающегов помещение водорода при зарядке аккумуляторных батарей.

1.4.1. Масса водорода,выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии междусилой зарядного тока и количеством выделяемого газа, составляет

кг· А-1 · с-1,

где F = 9,65 · 104А · с · моль-1 - постоянная Фарадея; А - атомная единицамассы водорода, равная 1 а.е.м = 1 · 10-3 кг - моль-1; Z= 1-валентность водорода; I - сила зарядного тока, А; Т - расчетноевремя зарядки, с.

1.4.2. Объем водорода,поступающего в помещение при зарядке нескольких батарей, м3, можноопределить из выражения

,

где rг - плотность водорода прирасчетной температуре воздуха, кг · м -3; Ii - максимальный зарядныйток i-й батареи, А; ni - количество аккумуляторов i-йбатареи.

Плотность водородаопределяется по формуле

,кг · м-3,

где М - массаодного киломоля водорода, равная 2 кг · кмоль-1; V0- объемкиломоля газа при нормальных условиях, равный 22,413 м3 · кмоль-1; a = 0,00367 град-1 - коэффициенттемпературного расширения газа; tp - расчетная температуравоздуха, °С.

Максимальная силазарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 "Аккумуляторы свинцовые длястационарных установок".

1.5. Стехиометрическаяконцентрация водорода Сст рассчитывается по формуле (3) НПБ105-95

(об.);

.

1.6. Плотность водородапри расчетной температуре воздуха будет равна

кг· м-3.

1.7. Объем водорода,поступающего в аккумуляторное помещение при зарядке двух батарей СК-4 и СК-1,составит

 кг· м-3.

1.6. Свободный объемаккумуляторного помещения составит

V = 0,8 · Vп = 0,8 · 27,2 = 21,76 м3

2. Избыточное давлениевзрыва DР водорода ваккумуляторном помещении согласно формуле (2) Пособия (Vн= т/rг) будет равно

кПа

Так как расчетноеизбыточное давление взрыва более 5 кПа, то аккумуляторное помещение следуетотносить к категории А.

3. Расчет избыточногодавления взрыва водорода DР в аккумуляторномпомещении с учетом работы аварийной вентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95 [2], продолжительностьпоступления водорода з объем помещения Т= 3600 с).

3.1. При кратностивоздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 8 ч-1,объем водорода, поступающего в помещение, составит

м3.

Избыточное давлениевзрыва DP при этом будет равно

кПа

3.2. При оборудованииаккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена А= в ч-1, отвечающей требованиям п. 3.7 НПБ 105-95, СНиП2.04.05-91 * [3] и ПУЭ [4], допускается не относить аккумуляторное помещение ккатегории А.

Согласно п. 2.2 и табл.1НПБ 105-95 при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа аккумуляторное помещениеследует относить к категории В4.

 

Пример 2

1. Исходные данные.

1.1. Пост диагностикиавтотранспортного предприятия для грузовых автомобилей, работающих на сжатомприродном газе. Объем помещения Vп = 300 м3Свободный объем помещения Vсв = 0,8 · Vп = 0,8 · 300= 240 м3. Объем баллона со сжатым природным газом V = 50 л = 0,05 м3.Давление в баллонеP1 = 2 · 104 кПа.

1.2. Основной компонентсжатого природного газа - метан (98 % (об.)). Молярная масса метана М =16,04 кг · кмоль-1.

2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

При определенииизбыточного давления взрыва DРвкачестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного баллонасо сжатым природным газом и поступление его в объем помещения. За расчетнуютемпературу принимается максимальная абсолютная температура воздуха в данномрайоне (Москва) согласно СНиП 2.01.01-82 tр = 37 °С.

Плотность метана при tp= 37 °С

кг· м-3.

3. Масса поступившего впомещение при расчетной аварии метана т определяется по формулам (6) и(7) НПБ 105-95:

Va = 0,01 · 2 · 104 · 0,05 =10м3;

m =10 · 0,6301 = 6,301кг.

4. Избыточное давлениевзрыва DР, определенное по формуле(9) или номограмме (рис. 19) Пособия, составит

DР = 2,36 · 103 · 6,301/240 = 62 кПа.

По номограмме при m/Vcв · 104 =6,301/240 · 104 = 262,5

DР > 12кПа.

5. Расчетное избыточноедавление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение поста диагностикиотносится к категории А.

 

Пример 3

1. Исходные данные.

1.1. Помещение участканаращивания кремния. Наращивание поликристалла кремния осуществляется методомвосстановления тетрахлорида кремния в атмосфере водорода на двух установках сдавлением в их реакторахP1 = 200 кПа. Водородподается к установкам от коллектора, расположенного за пределами участка, потрубопроводу из нержавеющей стали диаметром d = 0,02 м (радиусом r = 0,01 м) под давлениемР2 = 300 кПа. Суммарная длина трубопровода от автоматическойзадвижки с электроприводом, расположенной за пределами участка, до установоксоставляет L1 = 15 м. Объем реактора V= 0,09 м3 Температура раскаленных поверхностей реактора t = 1200 °С. Времяавтоматического отключения по паспортным данным Та = 3 с. Расходгаза в трубопроводе q= 0,06 м3 · с-1. Размеры помещения LxSxH = 15,81 х 15,81 х 6 м. Объем помещения Vп= 1500 м3. Свободный объем помещения V=0,8 · 1500 = 1200 м3.Площадь помещения F= 250 м2.

1.2. Молярная массаводорода М = 2,016 кг · кмоль-1. Нижний концентрационныйпредел распространения пламени водорода СНКПР = 4,1 % (об.).Стехиометрическая концентрация водорода Сст = 29,24 % (об.).Максимальное давление взрыва водорода Рmах = 730 кПа. Тетрахлоридкремния - негорючее вещество. Образующиеся в результате химической реакциивещества - негорючие.

2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

При определенииизбыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимаетсяразгерметизация одного реактора и выход из него и подводящего трубопроводаводорода в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальнаяабсолютная температура воздуха в данном районе (г. Воронеж) согласно СНиП2.01.01-82 tp=41 °С. Плотность водорода при tp= 41 °С

кг· м-3.

Расчетноевремя отключения трубопровода по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 120 с.

3.Масса поступившего в помещение при расчетной аварии водорода топределяется по формулам (6) - (10) НПБ 105-95:

Va = 0,01 · 200 · 0,09 = 0,18 м3;

V = 0,06 · 120 = 7,2 м3;

V = 0,01 · 3,14 · 300 · 0,012 ·15 = 0,014 м3;

Vт = 7,2 + 0,014 = 7,214 м3;

m =(0,18+7,214) · 0,0782 = 0,5782 кг.

4.Определение коэффициента участия водорода во взрыве Zпроводим в соответствии с приложением НПБ 105-95.

4.1.Средняя концентрация водорода в помещенииCср составит

(об.).

Сср = 0,62 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 ·4,1 = 2,05 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициентаучастия водорода во взрыве Z расчетным методом.

4.2.Значение предэкспоненциального множителя С0 составит

(об.).

4.3.Расстояния ХНКПР, уНКПР и ZНКПРсоставят:

м;

м.

4.4. Расчетное значениекоэффициента Z будет равно

.

5. Избыточное давлениевзрыва DР согласно формуле (1)НПБ 105-95 составит

кПа.

6. Расчетное избыточноедавление взрыва менее 5 кПа. Помещение участка наращивания кремния не относитсяк категории А. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 при расчетном давлении взрываменее 5 кПа данное помещение следует относить к категории В4.

 

6.2. Помещения слегковоспламеняющимися жидкостями

Пример4

1.Исходные данные.

1.1.Помещение складирования ацетона. В помещении хранится десять бочек с ацетоном,каждая объемом по Vа = 80 л = 0,08 м3. Размеры помещения LxSxH= 12 х6 х 6м. Объем помещенияVп =432 м3. Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · 432 = 345,6 м3. Площадь помещения F = 72 м2

1.2.Молярная масса ацетона М = 58,08 кг · кмоль-1. Константыуравнения Антуана: А=6,37551; В = 1281,721; СА =237,088. Химическая формула ацетона С3Н6О. Плотностьацетона (жидкости) rж = 790,8 кг · м-3. Температура вспышки ацетона tвсп = -18 °С.

2.Обоснование расчетного варианта аварии.

Приопределении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта авариипринимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения,исходя из расчета, что 1 л ацетона разливается на 1 м2 полапомещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздухав данном районе (г. Мурманск) согласно СНиП 2.01.01-82 tp =32 °С.

3.Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованиемномограмм Пособия.

3.1.В соответствии с рис. 2 Пособия для tp = 32 °С определяетсязначение параметра хt=0,896.

3.2.Рассчитывается значение параметра М · хt = 58,08 · 0,896 =52,0.

3.3.Согласно рис. 6 Пособия для значения параметра М · xt = 52,0 определяется значение плотностипаров ацетона при расчетной температуре rп = 2,32 кг · м-3

(расчетное кг · м-3)

3.4. Рассчитываетсязначение параметраtp + СА= 32 + 237,088 » 270 (269,088).

3.5. Согласно рис. 7Пособия для значения параметров tp + СА = 270 и Вх= 1000 определяется значение параметра  = 3,7.

Искомое значениепараметра

хв = (1281,721/1000) · 3,7» 4,7 (4,724).

3.6. Согласно рис. 8Пособия для значения параметров хв = 4,7 и А = 6,4(6,37551) определяется значение параметра IgРН = 1,68.

3.7. Согласно рис. 9Пособия для значения параметра IgРН  = 1,68 определяетсязначение давления насыщенных паров ацетона РН ш 47 кПа (IgРН  = 6,37551 -1281,7217(32 + 237,088) = = 1,612306, откуда расчетное значение РН = 40,95 кПа). Следовательно, графическое определение при больших значенияхдавления насыщенных паров ацетона РН  дает довольнозавышенные значения с определенным запасом по сравнению с расчетом по формулеАнтуана.

3.8. Согласно рис. 11Пособия для значения молярной массы ацетона М = 58 (58,08) определяемзначение параметра  =7,62. Далее рассчитываем значение параметра

хh = 10-3 · h ·  · РН=  10-3 ·  · РН(при h = 1,0) = 10-3· 7,62 · 47 » 0,36 (0,358).

3.9. Согласно рис. 15Пособия для значения параметра хh = 0,36 определяем значение интенсивности испарения ацетона W = 3,6 · 10-4кг · м-2 · с-1

(расчетное значение W = 10-6 ·  ·40,95 = 3,1208 · 10-4кг · м-2 · с-1).

4. Расчетная площадьразлива содержимого одной бочкг. ацетона составляет

Fи = 1,0 · Va = 1,0 · 80 = 80 м2.

Поскольку площадь помещения F = 72 м2меньше рассчитанной площади разлива ацетона Fи= 30 м2, тоокончательно принимаем Fи = F = 72 м2.

5. Масса паров ацетона,поступивших в помещение, т рассчитывается по формуле (12) НПБ 105-95

m =3,6 · 10-4 ·72 · 3600 = 93,312 кг.

Масса разлившегосяацетона mп составляет

тп = Va · rж =0,08 · 790,8 = 63,264 кг.

Поэтому принимаем, чтопри расчетной аварийной ситуации испаряется вся масса разлившегося из бочкиацетона, т. е. m = тп = 63,264 кг.

Для расчетного значения W = 3,1208 · 10-4 кг · м-2 · с-1 масса паров ацетона,поступивших в помещение, составит

m = 3,1208 · 10-4 · 72 · 3600 = 80,891 кг.

В этом случае такжеиспарится только масса разлившегося ацетона и m = mп = 63,264 кг.

6. Рассчитаем параметр:

.

7. Избыточное давлениевзрыва DР согласно формуле (20)или номограмме (рис, 21) Пособия будет равно

DР = 959,3 · 63,264/(345,6 · 2,3190) = 75,7 кПа.

По номограмме при DР > 12 кПа.

8. Расчетное избыточноедавление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетонаотносится к категории А.

 

Пример 5

1. Исходные данные.

1.1. Помещениепромежуточного топливного бака резервной дизельной электростанцииунифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельнымтопливом марки "3" (ГОСТ 305-82) объемом Va =6,3 м3 Размеры помещения LxSxH = 4,0 х 4,0 х 3,6 м. Объем помещения Vп = 57,6 м3Свободный объем помещенияVcв = 0,8 · 57,6 = 46,08 м3Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1=0,0285 м), ограниченнаязадвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участкахтрубопроводов, составляетl1= 10 м.Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л · с-1= 0,0015 м3 · с-1.

1.2. Молярная массадизельного топлива марки "3" М = 172,3 кг · кмоль-1.Брутто-формулаC12,343H12,889. Плотность жидкости притемпературеt = 25 °С rж = 804 кг · м-3. Константы уравнения Антуана: А= 5,07828; В = 1255,73; СА = 199,523. Температура вспышки tвсп > 40 °С. Теплота сгоранияНт = = 4,359 · 107Дж · кг-1 =43,59 МДж · кг-1. Нижнийконцентрационный предел распространения пламени СНКПР =0,6 % (об.).

2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

При определенииизбыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимаетсяразгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящихтрубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температурупринимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП2.01.01-82 в данном районе (г.Благовещенск) tр = 41 °С. Плотностьпаров дизельного топлива при tр = 41 °С

кг· м-3.

Расчетное времяотключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с,длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т= 3600 с.

3. Объем Vж и площадь разлива Fи поступившего прирасчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениямип. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va+ q · Та + p ·  · L1 = 6,3 + 0,0015 · 300 + 3,14 · 0,02852· 10 = 6,776 м3 = 6776 л;

Fи = 1,0 · 6776 = 6776 м2

Поскольку площадьпомещенияF = 16 м2меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива Fи =6776 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 16 м2

4. Определяем давлениенасыщенных паров дизельного топлива РН при расчетнойтемпературе tр = 41 °С:

IgРН = 5,07828 - 1255,73 /(199,523 + 41)= - 0,142551

РН= 0,72 кПа.

5. Интенсивность испарениядизельного топлива W составит

W = 10-6 · 1,0 ·  · 0,72 = 9,45 · 10-6кг · м-2 · с-1.

6. Масса паров дизельноготоплива, поступивших в помещение, будет равна

m = 9,45 · 10-6· 16 · 3600 = 0,5443 кг.

7. Определениекоэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствиис пп. 1,2 приложения НПБ 105-95.

7.1. Средняяконцентрация паров дизельного топлива Сср в помещениисоставит

(об.).

Сср = 0,18 % (об.) < 0,5 ·СНКПР = 0,5 · 0,6 = 0,3 % (об.), следовательно, можноопределить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение Снбудет равно

Сн = 100 · 0,72/101 = 0,71% (об.).

7.3. Значениестехиометрической концентрации паров дизельного топлива Сстсогласно формуле (3) НПБ 105-95 исходя из химической брутто-формулы дизельноготоплива составит

b = 12,343 + 23,889/4 = 18,32;

Сст = 100/(1 + 4,84 · 18,32) = 1,12 % (об.).

7.4. Значение параметра С*будет равно

С* = 1,19 · 1,12 = 2,13% (об.).

7.5. Поскольку Сн= 0,71 % < С* = 2,13 % (об.), торассчитываем значение параметра X:

Х = Сн/С*= 0,71/2,13 = 0,33.

7.6. Согласно номограммечертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении Х = 0,33 определяем значениекоэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0).

8. Избыточное давлениевзрыва DР согласно формуле (1)НПБ 105-95 составит

кПа.

9. Расчетное избыточноедавление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервнойдизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям Аи Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежностипомещения к категориям В1 - В4.

10. В соответствии с п.3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = Vж ·rж = 6,776 · 804 = 5448кг;

Q = G ·  = 5448 · 43,59 = 237478МДж;

S = F = 16 м2;

МДж· м-2.

11. Удельная пожарнаянагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение промежуточного топливногобака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласнотабл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

Пример 6

1. Исходные данные.

1.1. Помещениесушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находитсядва бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания сподводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения LхSxH = 32 х 10 х 8 м. Объемпомещения Vп =2560 м3. Свободный объем помещения Vсв = 0,8 · 2560 = 2048 м3.Площадь помещения F= 320 м2 Объем каждого бака Vaп = 0,5 м3. Степень заполнения бака лаком e = 0,9. Объем лака в баке Va= e·Vaп = 0,9 - 0,5 = 0,45 м3.Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L1 = 10 м и d1 = 25 мм = 0,025 мсоответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L2 = 10 м и (d2= 40 мм = 0,04 м соответственно. Производительность насоса q = 6,5 · 10-5 м3 · с-1. Время отключениянасоса Та = 300 с. В каждый бак попеременно загружается ивыгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине.Открытое зеркало испарения каждого бака Fемк = 1,54 м2.Общая поверхность 10 свежеокрашенных полюсных катушек Fсв.окр = 6,28 м.

1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ8017-74) в виде растворителей содержится 46 % (масс.) ксилола и 2 % (масс.)уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится j1 = 95,83 % (масс.) ксилолаи j2 = 4,17 % (масс.)уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 rж = 953 кг · м-3. Молярная масса ксилола М= 106,17 кг · кмоль-1, уайт-спирита 147,3 кг · кмоль-1.Химическая формула ксилола С8Н10, уайт-спирита C10,5 H21,0. Плотность жидкостиксилола rж = 855 кг · м-3,уайт-спирита 760 кг · м-3. Температура вспышки ксилола tвсп = 29 °С, уайт-спирита33 °С. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола СНКПР= 1,1 % (об.), уайт-спирита 0,7 % (об.). Теплота сгорания ксилола Нт=  =43154 кДж · кг-1 = 43,15 МДж · кг-1, уайт-спирита 43966кДж · кг-1 = 43,97 МДж · кг-1. Константы уравненияАнтуана для ксилола А=6,17972; В = 1478,16; СА =220,535; для уайт-спирита А = 7,13623; В = 2218,3; СА= 273,15.

2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

При определенииизбыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимаетсяразгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способомокунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающемнасосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарениексилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытойповерхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсныхкатушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютнаятемпература воздуха в данном районе (Мссква) согласно СНиП 2.01.01-82 tp =37 °С. Плотность паров при tp = 37 °С:

ксилола  кг · м-3

уайт-спирита  кг · м-3

Расчетное времяотключения трубопроводов и насоса по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та= 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т =3600 с.

3. Объем Vж, площадь разливапоступившего в помещение при расчетной аварии лака Fpи площадь испарения Fи определяются в соответствии с положениями п.3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Ta +  ·() =

= 0,45 + 6,5 · 10-5 ·300 + 0,785 · (0,0252 · 10 + 0,042 · 10) = 0,487 м3= 487 л;

Fp = 0,5 · 487 = 243,5 м2;

Fи = Fp + Fемк + Fcв.oкp = 243,5 + 1,54 + 6,28 =251,3 м2

4. Определяем давлениенасыщенных паров ксилола и уайт-спирита РН при расчетнойтемпературе tp = 37 °С:

- для ксилола

РН= 2,755кПа;

- для уайт-спирита

РН = 0,964кПа.

5. Интенсивностьиспарения растворителя W составит;

- по ксилолу

W = 10-6 · 1,0 ·  ·2,755 = 2,8387 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

-по уай т-спириту

W = 10-6 · 1,0 ·  · 0,964 = 1,1700 · 10-5 кг · м-2 · с-1;

6.В соответствии с положениями пп.1.4 и 3.1 НПБ 1U5-95 определяем массу паров, поступивших в помещение, т понаиболее опасному компоненту - ксилолу

т = 2,8387. 10-5· 251,3 · 3600 = 25,6812 кг.

7. Определениекоэффициента участия паров растворителя во взрыве Z проводим в соответствиис пп. 1 и 2 приложения НПБ 105-95, принимая значения расчетных параметров поксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.

7.1. Средняяконцентрация паров растворителя в помещении С составит

(об.).

Сср = 0,30 % (об.) < 0,5· СНКПР = 0,5 · 0,7 = 0,35 % (об.), следовательно,можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение СНбудет равно

СН = 100 · (2,755 / 101) =2,73 % (об.).

7.3. Значение С0будет равно

(об.).

7.4.Расстояния ХНКПРНКПР, ZHKПP составят:

м;

м;

м.

7.5. Коэффициент Zсогласно формуле (2) приложения НПБ 105-95 составит

.

8. Значениестехиометрической концентрации Сст согласно формуле (3) НПБ105-95 составит:

- для ксилола

;

(об.).

- для уайт-спирита

;

(об.).

9.Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

кПа

10. Расчетное избыточноедавление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточногоотделения электромашинного цеха относится к категории Б.

11. Расчет избыточногодавления взрыва DР в помещениисушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийнойвентиляции (по п. 3.7 НПБ 105-95). Рассматривается случай при кратности обменааварийной вентиляции А = 6ч-1.

11.1.При кратности воздухообмена А, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 6 ч-1= 1,6667 · 10-3 с-1, согласно п. 3.9 Пособия скоростьдвижения воздуха в помещении составит

U = А · L = 7,6667 · 10-3· 32 = 0,05 м · с-1.

11.2. Интенсивностьиспарения растворителяW (по ксилолу) при скорости воздушного потока впомещении U = 0,05 м · с-1 (с некоторым запасом коэффициент h = 1,6 в соответствии с табл. 3 НПБ105-95) будет равна

W =10-6 · 1,6 · ·2,755 = 4,5420 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

11.3. Масса поступившихв помещение паров растворителя (по ксилолу) mи составит

mи = 4,5420 · 10-5· 251,3 · 3600 = 41,0906 кг.

11.4. Масса находящихсяв помещении паров растворителя m при учете работыаварийной вентиляции в соответствии с п. 3.7 НПБ 105-95 будет равна

кг

11.5. Средняяконцентрация паров растворителя в помещении Сср составит

(об.).

Сср =0,07 % (об.) < 0,5 · СНКПР= 0,5 · 0,7 = 0,35 %(об.), следовательно, можно определить значение коэффициента участия пароврастворителя во взрывеZ расчетным методом.

11.6.Значение С0 будет равно

(об.).

11.7.Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZHKHP составят:

м;

м;

м.

ХНКПР, УНКПР,ZНКПР согласно п. 3приложения НПБ 105-95 принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных вформулах сомножителей дают отрицательные значения. Следовательно, исходя изформулы (1) приложения НПБ 105-95, коэффициент участия паров растворителя Z = 0. Подставляя в формулу(1) НПБ 105-95 значение коэффициента Z = 0 получим избыточное давление взрыва DР = 0 кПа.

11.8. Расчетноеизбыточное давление взрыва меньше 5 кПа, следовательно, помещениесушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении егоаварийной вентиляцией кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии стребованиями п. 3.7 НПБ 105-95) не относится к категориям А и Б. Согласно п.2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения ккатегориям В1 - В4.

11.9. В соответствии сп. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарнуюнагрузку g:

G = 2 · Vа· rж = 2 · 0,45 · 855 =769,5 кг;

Q = G ·  = 769,5 · 43,97 = 33835МДж;

S = 2· Fемк = 1,54 · 2 = 3,08 м2 (согласно п. 3.20 НПБ105-95 принимаем S = 10 м2);

g = Q / S= 33835/10 = 3383,5 МДж · м-2.

11.10. Удельная пожарнаянагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение сушильно-пропиточногоотделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией скратностью воздухообмена А = 6 ч-1 (в соответствии стребованиями п. 3.7 НПБ 105-95) согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится ккатегории В1.

 

6.3. Помещения сгорючими пылями

Пример 7

1. Исходные данные.

1.1. Производственноепомещение, где осуществляется фасовка пакетов с сухим растворимым напитком,имеет следующие габариты: высота - 8м, длина - 30 м, ширина - 10 м. Свободный объемпомещения составляетV = 0,8 · 8 · 30 · 10 = 1920 м3. В помещении расположенсмеситель, представляющий собой цилиндрическуюемкость со встроенным шнекообразным устройством равномерного перемешиванияпорошкообразных компонентов напитка, загружаемых через расположенное сверхувходное отверстие. Единовременная загрузка дисперсного материала в смесительсоставляет maп = т = 300 кг.Основным компонентом порошкообразной смеси является сахар (более 95 % (масс.)),который представляет наибольшую пожаровзрывоопасность. Подготовленная всмесителе порошкообразная смесь подается в аппараты фасовки, где производитсядозирование (по 30 г) сухого напитка в полиэтиленовые упаковки. Значительноеколичество пылеобразного материала в смесителе и частая пылеуборка в помещениипозволяет при обосновании расчетного варианта аварии пренебречь пылеотложениямина полу, стенах и других поверхностях.

1.2. Расчет категориипомещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющемколичестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Теплота сгоранияпыли Нт = 16477 кДж · кг -1 = 1,65 · 107Дж · кг-1. Распределение пыли по дисперсности представлено втаблице.

 

Фракция пыли, мкм

£ 100 мкм

£ 200 мкм

£ 500 мкм

£ 1000 мкм

Массовая доля, % (масс.)

5

10

40

100

 

Критический размерчастиц взрывоопасной взвеси сахарной пыли d* = 200 мкм.

2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация,которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объемпомещения, связана с разгерметизацией смесителя, как емкости, содержащейнаибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может бытьсвязан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объемесмесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажиганиекоторой возможно разрядом статического электричества или постороннимметаллическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов;затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к егоразогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси.

Взрыв пыли в объемесмесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесениепомещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давлениявзрыва.

3. Расчет избыточногодавления взрыва DР производится по формуле(4) НПБ 105-95, где коэффициент участия пыли во взрыве Z рассчитывается поформуле (14) НПБ 105-95 (для d£200 мкм F = 10 % = 0,1) и составляет

Z = 0,5 · F = 0,5· 0,1 = 0,05.

По формуле (43) Пособияполучаем

кПа

4. Расчетное избыточноедавление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов ссухим растворимым напитком относится к категории Б.

 

Пример 8

1. Исходные данные.

1.1. Складское помещениемукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Свободныйобъем помещения Vсв = 500 м3 Значительное количествомелкодисперсной муки в таре по отношению к объему помещения и ежесменнаяпылеуборка в помещении позволяют пренебречь пылеотложениями на полу, стенах идругих поверхностях.

1.2. Единственнымвзрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсныйпродукт (дисперсность менее 100 мкм). Теплота сгорания Нт = 18000 кДж·кг-1. Критический размерчастиц взрывоопасной взвеси мучной пыли d* = 250 мкм.

2. Обоснованиерасчетного варианта аварии.

Аварийная ситуация собразованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного изпакетов с мукой, в результате которого его содержимое (5 кг) образуетвзрывоопасную взвесь.

3. Определениеизбыточного давления взрыва DР по номограмме (рис. 28Пособия).

Коэффициент участия пыливо взрыве Z согласно п. 3.12 НПБ 105-95 составляет 0,5. Определение избыточногодавления взрыва может бытьпроизведено по номограмме (рис. 28 Пособия) с учетом значения теплоты сгорания.Параметр m / V = 5 / 500 = 0,01 кг·м-3 = 10 г·м-3. Отсюда по номограмме (Нт= 18 000 кДж · кг -1) получаем DР>8,0 кПа.

4. Расчетное избыточноедавление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещениемукомольного комбината относится к категории Б.

 

6.4. Помещения сгорючими жидкостями

При определениикатегории помещений в нижеприведенных примерах учитываются следующие положенияНПБ 105-95:

- в качестве расчетноговыбирался наиболее неблагоприятный вариант аварии, при котором участвуетаппарат, имеющий наибольшую пожарную нагрузку (п. 3.1);

- в процессе аварии всесодержимое аппарата поступает в помещение и образует пожарную нагрузку (п.3.2);

- площадь пожарнойнагрузки определяется с учетом особенностей технологии, под площадью пожарнойнагрузки понимается площадь разлива ГЖ из агрегата, ограниченная бортиками,поддонами, сливными емкостями и др.

 

Пример 9

Цех разделения,компрессии воздуха и компрессии продуктов разделения воздуха. Машинноеотделение. В помещении находятся горючие вещества (турбинные, индустриальные идругие масла с температурой вспышки выше 61 °С), которые обращаются вцентробежных и поршневых компрессорах. Количество масла в компрессоресоставляет 15 кг. Количество компрессоров 5.

Определим категориюпомещения для наименее опасного случая, когда количество масла в каждом изкомпрессоров составляет 15 кг, а другая пожарная нагрузка отсутствует.

В соответствии с п. 3.20НПБ 105-95 пожарная нагрузка определяется из соотношения

,

где Gi -количество i-го материала пожарнойнагрузки, кг;- низшая теплота сгоранияi-го материала пожарнойнагрузки, МДж · кг-1.

Низшая теплота сгораниядля турбинного масла составляет 41,87 МДж · кг -1. Пожарная нагрузка будетравна Q = 15 · 41,87 =628 МДж.

Согласно технологическимусловиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 6 - 8 м2. Всоответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарнойнагрузки S = 10 м2.Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q / S = 628/ 10 = 62,8 МДж · м-2

В соответствии с табл. 4НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой могут быть отнесены ккатегории В4 (g £ 180 МДж · м-2)при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям,изложенным в примечании 1.

Для пожарной нагрузки,состоящей из ЛВЖ и ГЖ, расстояния между участками разлива пожарной нагрузкидолжны быть больше предельных.

В помещении минимальноерасстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм Нсоставляет около 9 м. При этих условиях (Н < 11 м) предельное расстояние Iпр должно удовлетворятьнеравенству

Iпр > 26 - Н илипри Н = 9 м Iпр > 17 м.

Поскольку данное условиедля машинных отделений не выполнимо (расстояния между агрегатами не более 6 м),эти помещения следует отнести к категории В3. В соответствии с табл. 4 НПБ105-95 проведем проверку соответствия этого помещения категории В3 по примечанию2. Определим, выполняется ли условие

Q ³ 0,64 · g · H2

После подстановкичисленных значений получим

0,64 · g · Н2 = 0,64 · 62,8 · 92= 3255,6 МДж.

Так как Q = 628 МДж и условие Q ³ 3255,6 МДж невыполняется, помещение следует отнести к категории В3.

Определим категориюпомещения с помощью номограмм. Согласно процедуре определения категориипомещения, схематически представленной на номограмме рис. 29 Пособия,воспользуемся номограммой на рис. 30 Пособия для данного конкретного случая.Значение предельной площади размещения пожарной нагрузки вычисляем изсоотношения

0,64 · Н2 =0,64 · 92 = 51,84 м2.

Точка пересечениязначений массы горючего материала и S = 10 м2лежит на данной номограмме в области категории В3 левее прямой S = 51,84 м2,поэтому данное помещение относится к категории В3.

 

Пример10

Определимкатегорию помещения для другого случая, когда количество масла в одном изкомпрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 1200 кг.

Всоответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 1200 · 41,87 = 50244МДж.

Согласнотехнологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки будет составлять30 м2 В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадьразмещения пожарной нагрузки S = 30 м2. Удельная пожарнаянагрузка составит

g = Q /S= 50244 / 30 = 1674,8 МДж · м -2

Всоответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарнойнагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ееразмещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

Вданном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки допокрытия Н составляет около 6,5 м.

Определим,выполняется ли условие

Q³ 0,64 · g · Н2.

Послеподстановки численных значений получим

0,64· g · Н2 = 0,64 · 1674,8 · 6,52 = 45286,6 МДж.

Таккак Q = 50244 МДж и условие Q ³45286,6 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В1.

Пользуясьномограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значения массыгорючего материала и S = 30 м2 лежит в области,соответствующей категории В2, правее прямой S = 0,64 · Н2= 0,64 · 6,522 = 27 м2, соответствующей предельнойплощади размещения пожарной нагрузки. Значит, это помещение относится ккатегории В1.

 

Пример11

Определимкатегорию помещения, приведенного в примере 9, для другого случая, когдаколичество масла в одном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла)составляет 1200 кг.

Всоответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 1200 · 41,87 = 50244МДж.

Согласнотехнологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 26 м2.В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарнойнагрузки S=26 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q / S = 50244 / 26 = 1932,5 МДж · м -2

Всоответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарнойнагрузкой могут быть отнесены к категории В2 при условии, что способ ееразмещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

Вданном помещении минимальное расстояние Н от поверхности пожарнойнагрузки до покрытия составляет около 6,5 м.

Определим,выполняется ли условие

Q³ 0,64 · g · Н2.

Послеподстановки численных значений получим

0,64· g · Н2 = 0,64 · 1932,5 · 92 = 100181МДж.

Таккак Q = 50244 МДж и условие Q ³100181 МДж не выполняется, помещение следует отнести к категории В2.

Пользуясьномограммой рис. 30 Пособия, определим, что точка пересечения значений массыгорючего материала и S = 26 м2 лежит в области,соответствующей категории В2, левее прямой S = 0,64 · Н2 =0,64 · 92 = 51,84 м2. Значит, это помещение относится ккатегории В2.

 

Пример 12

Определимкатегорию того же помещения (пример 11) для случая, когда количество масла водном из компрессоров (имеющем наибольшее количество масла) составляет 7000 кг.

Всоответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 пожарная нагрузка будет равна

Q = 7000 · 41,87 = 293090МДж.

Согласнотехнологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 130 м2.В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 принимаем площадь размещения пожарнойнагрузки S = 130 м2. Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q / S= 293090 / 130 = 2254,5 МДж · м-2.

В соответствии с табл. 4НПБ 105-95 помещение с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести ккатегории В1. Этот же результат определяется с помощью номограммы рис. 30Пособия.

 

6.5. Помещения ствердыми горючими веществами и материалами

Пример 13

Складское здание.Складское здание представляет собой многостеллажный склад, в которомпредусмотрено хранение на металлических стеллажах негорючих материалов вкартонных коробках. В каждом из десяти рядов стеллажей содержится десятьярусов, шестнадцать отсеков, в которых хранится по три картонные коробки весом1 кг каждая. Верхняя отметка хранения картонной тары на стеллажах составляет 5м, а высота нижнего пояса до отметки пола 7,2 м. Длина стеллажа составляет 48м, ширина 1,2 м, расстояние между рядами стеллажей - 2,8 м.

Согласно исходным даннымплощадь размещения пожарной нагрузки в каждом ряду составляет 57,6 м2.

Определим полноеколичество горючего материала (картон) в каждом ряду стеллажей:

10 ярусов · 16 отсеков ·3 коробки · 1 кг = 480 кг.

Низшая теплота сгораниядля картона составляет 13,4 МДж · кг-1. Пожарная нагрузка будетравна

Q = 480 · 13,4 = 6432МДж.

Удельная пожарнаянагрузка составит

g = Q / S = 6432 / 57,6 = 111,7МДж · м 2

Это значениесоответствует категории В4. Однако площадь размещения пожарной нагрузкипревышает 10 м2. Поэтому к категории В4 данное помещение отнестинельзя. В соответствии с табл. 4 НПБ 105-95 помещение может быть отнесено ккатегории 83 при условии, что способ размещения пожарной нагрузки удовлетворяетнеобходимым требованиям, изложенным в примечании 2.

В данном помещенииминимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия Нсоставляет около 2,2 м.

Определим, выполняетсяли условие

Q ³ 0,64 · g · Н2

После подстановкичисленных значений получим

0,64 · g · Н2= 0,64 · 111,7 · 2,22 = 346 МДж.

Так как Q = 6432 МДж иусловие Q ³  346 МДж выполняется,помещение следует отнести к категории В2.

Пользуясь номограммойрис. 38 Пособия, определим, что точка пересечения значений массы горючегоматериала иS = 57,6 м2 лежит в области,соответствующей категории В3, правее прямой S = 0,64 · H2 =0,64 · 2,22 = 3,1 м2 (предельная площадь размещенияпожарной нагрузки). Значит, это помещение относится к категории В2.

 

Пример 14

Производственнаялаборатория. В помещении лаборатории находятся: шкаф вытяжной химический, столдля микроаналитических весов, два стула. В лаборатории можно выделить одинучасток площадью 10 м2, на котором расположены стол и два стула,выполненные из дерева. Общая масса древесины на этом участке составляет около47 кг.

Низшая теплота сгораниядля древесины составляет 13,8 МДж · кг-1 Пожарная нагрузка будетравна

Q = 13,8 · 47 = 648,6МДж.

Площадь размещенияпожарной нагрузки составляет 2,5 м2. В соответствии с п. 3.20 НПБ105-95 принимаем площадь размещения пожарной нагрузки S = 10 м2.Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q / S = 648,6 / 10 = 64,9 МДж м -2.

В соответствии с табл. 4НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести ккатегории В4.

Поскольку в помещениилаборатории нет других участков с пожарной нагрузкой, помещение относится к категорииВ4.

 

Пример 15

Помещение гаража.Основную пожарную нагрузку автомобиля составляет резина, топливо, смазочныемасла, искусственные полимерные материалы. Среднее значение количества этихматериалов для грузового автомобиля следующее: резина - 118,4 кг, дизельноетопливо - 120 кг, смазочные масла - 18 кг, пенополиуретан - 4 кг, полиэтилен-1,8 кг, полихлорвинил - 2,6 кг, картон - 2,5 кг, искусственная кожа - 9 кг.Общая масса горючих материалов 276,3 кг. Как показано выше в примере 5, длядизельного топлива DР = 0, т. е.помещение не относится к категориям А и Б

Низшая теплота сгораниясоставляет: для смазочного масла - 41,87 МДж · кг-1, резины - 33,52МДж · кг-1, дизельного топлива - 43,59 МДж · кг-1,пенополиуретана - 24,3 МДж · кг-1, полиэтилена - 47,14 МДж · кг-1,полихлорвинила - 14,31 МДж · кг-1, картона 13,4 МДж · кг-1, искусственной кожи -17,76 МДж · кг-1. Пожарная нагрузка будет равна

Q = 18 · 41,87 + 118,4 · 33,52 +120 · 43,59 + 4 · 24,3 + 1,8 · 47,14 + 2,5 · 13,4 + 9 · 17,76 +

+ 2,6 · 14,31 = 10365,8МДж.

Минимальное расстояниеот поверхности пожарной нагрузки до покрытия Н составляет 6 м. Площадьразмещения пожарной нагрузки S = 10 м2. Удельная пожарная нагрузкасоставит

g = Q / S = 10365,8 / 10 = 1036,6МДж · м-2

В соответствии с табл. 4НПБ 105-95 помещения с данной удельной пожарной нагрузкой следует отнести ккатегории В3.

Определим, выполняетсяли условие

Q ³ 0,64 · g · H2

После подстановкичисленных значений получим

0,64 · g · H2= 0,64 · 1036,6 · 62 = 23883,3 МДж.

Так как Q = 10365,8 МДж и условие Q ³ 23883,3 МДж невыполняется, помещение следует отнести к категории В3.

Так как номограммы длясмеси горючих материалов нет, для оценки категории данного помещениявоспользуемся номограммой рис. 30 Пособия, как номограммой для веществ снаиболее близкой теплотворной способностью к рассматриваемым.

Предельное значениеплощади размещения пожарной нагрузки составит

0,64 · Н2= 0,64 · 62 = 23 м2

Точка пересечениязначений массы горючего материала и S = 10 м2 лежит вобласти, соответствующей категории В3, левее прямой S = 23 м2.Следовательно, помещение относится к категории В3.

 

6.6. Помещения сгорючими газами, легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями,пылями, твердыми веществами и материалами

Пример 16

1. Исходные данные.

1.1. Помещениемалярно-сдаточного цеха тракторосборочного корпуса. В помещении цехапроизводится окрашивание и сушка окрашенных тракторов на двух конвейерныхлиниях. В сушильных камерах в качестве топлива используется природный газ.Избыток краски из окрасочных камер смывается водой в коагуляционный бассейн, изкоторого после отделения от воды краска удаляется по трубопроводу за пределыпомещения для дальнейшей ее утилизации.

1.2. Используемыевещества и материалы:

- природный газ метан(содержание 99,2 % (об.));

- грунт ГФ-0119 ГОСТ23343-78;

- эмаль МЛ-152 ГОСТ18099-78;

- сольвент ГОСТ 10214-78или ГОСТ 1928-79 (наиболее опасный компонент в составе растворителей грунта иэмали).

1.3. Физико-химическиесвойства веществ и материалов [5]:

Молярная масса, кг ·кмоль-1;

- метан  =16,04:

- сольвент  =113,2.

Расчетная температура tp, °C:

- в помещении tп = 39 [1];

- в сушильной камере tк= 80.

Плотность жидкости, кг ·м-3:

- сольвента  = 850.

Плотностьгазов и паров, кг · м3:

- метана ;

- сольвента ; .

Парциальное давлениенасыщенных паров при температуре 39 °С [5], кПа:

- сольвента

=3,0

Интенсивность испаренияпри 39 °С, кг · м2 ·с-1;

- сольвент Wc= 10-6 ·  · 3,0= 3,1919 · 10-5.

1.4. Пожароопасныесвойства [5]:

Температура вспышки, °С:

- сольвент tвсп = 21.

Нижний концентрационныйпредел распространения пламени (НКПР), % (об.):

- метан  = 5,28;

- сольвент  = 1,0.

Стехиометрическаяконцентрация, % (об.):

- метан  =9,36;

- сольвент  = 1,80().

1.5. Размеры помещений ипараметры технологического процесса.

1.5.1. Общие размерыцеха: L= 264,7 м, S = 30,54 м, Н = 15,75 м.

Объем помещения Vп= 264,7 · 30,54 · 15,75 = 127322,0 м3

1.5.2. Площадьокрасочного пролета со встроенными помещениями на отметке 0,00:

Fобщ = 264,7 · 30,54 = 8083,94 м2

1.5.3. Площадивстроенных помещений:

- тамбур (ось В/1) F1,встр = 1,75 · 3,49 = 6,11 м2;

- ПСУ (оси К-К/1) F2,встр = 1,97 · 6,61 = 13,02 м2;

- помещения (осиЛ/З-Р/1) F3,встр = 82,76 · 6,55 = 542,08м2;

- помещения (оси У-Х1) F4,встр = 50,04 · 6,55 = 327,76м2;

- суммарная площадьвстроенных помещений:

Fвстр = F1,встр + F2,встр + F3,встр + F4,встр = 6,11 + 13,02 + 542,08+ 327,76 = 888,97 м2

1.5.4. Площадьокрасочного пролета без встроенных помещений:

Fоп = Fобщ - Fвстр = 8083,94 - 888,97 =7194,97 м2.

1.5.5. Объем окрасочногопролета с площадьюFоп, и высотой Н:

Vбвп = 7194,97 · 15,75 = 113320,78 м3

1.5.6. Объемы встроенныхпомещений на отм. 6,500:

- венткамера (отм.6,500, ось В/1, консоль):

V1,встр = 1,95 · 27,05 · 9,25 =487,91 м3;

- венткамера (отм.6,500, оси Х/Х1, консоль):

V2,встр = 5,47 · 23,99 · 9,25 =1213,83 м3;

- венткамера (отм.6,500, оси И/2-К/2):

V1,встр = 23,92 · 7,27 · 9,25 -13,02 · 9,25 = 1488,12 м3;

- венткамера (отм. 6,500,оси Р/1-У):

V1,встр = 5,43 · 6,55 · 9,25 =328,99 м3;

- венткамера (отм.6,500, оси П/2-У, консоль):

V5,встр = 0,72 · 27,0 · 9,25 =179,82 м3;

- суммарный объемвстроенных помещений:

V1-5,встр = V1,встр + V2,встр + V3,встр + V4,встр + V5,встр = 3698,67 м3.

1.5.7. Объем окрасочногопролета без объема V1-5,встр:

V1 = Vбвп - V1-5,встр = 113320,78 - 3698,67 =109622,11 м3.

1.5.8. Объемы надвстроенными помещениями на отм. 12,030:

- венткамеры (отм.12,030, оси Л/3-М/1):

V1,пер = 10,5 · 6,55 · 3,72=255,84 м3;

- помещения (отм. 6,500,оси М/1-М/3):

V2,пep = 6,5 · 6,55 · 9,25 =393,82 м3;

- венткамеры (отм.12,030, оси М/3-Н/1):

V3,пер = 5,08 · 6,55 · 3,72 =123,78 м3;

- помещения (отм. 7,800,оси Ф-Х):

V4,пep = 23,1 · 6,55 · 7,95 -5,82 · 2,72 · 2,82 = 1158,23 м3;

- тамбур (отм. 3,74, осьВ/1):

V5,пep = 1,75 ·3,49 · 2,26 =13,80 м3;

- ПСУ (отм. 3,040, осиК-К/1):

V6,пep = 1,97 · 6,61 · 2,96 =38,54 м3;

- общий объем надвстроенными помещениями:

V1-6,пep = V1,пep + V2,пep + V3,пep + V4,пep + V5пep + V6,пep = 1984,01 м3

1.5.9. Объем бассейнакоагуляции на отм. -2,500 и 0,00 (L = 80,5 м, S = 3,60¸6,40 м, Н = 2,10¸2,20 м):

Vб = (1,90 · 6,40 + 2,40 ·5,00 + 1,40 · 4,00 + 6,40 · 3,10 +66,4 · 2,60 + 2,0 · 2,50) · 2,20 + 76,20 · 1,00 · 2,10 = 659,95 м3.

1.5.10. Объем помещенияокрасочного участка малярно-сдаточного цеха:

Vп = V1+ V1-6,пep + Vб = 109622,11 + 1984,01 +659,95 = 112266,07 м3.

1.5.11. Свободный объемпомещения окрасочного участка малярно-сдаточного цеха:

Vсв = 0,8 · Vп = 0,8 · 112266,07 =89812,86 м3 » 89813 м3.

1.5.12. Толщина слоялакокрасочных материалов:

- грунт ФЛ-03 dг = 15 мкм;

- эмаль МЛ-152 dэ = 20 мкм.

1.5.13. Расходлакокрасочных материалов:

- грунт ФЛ-03К Gг,фп = 3,97 г · м-2 · мкм-1;

- эмаль МП-152 Gэ= 4,2 г · м -2 · мкм-1.

1.5.14. Содержаниегорючих растворителей в лакокрасочных материалах:

- грунт ФЛ-03К jг,фп = 67 % (масс.);

- эмаль МЛ-152 jэ = 78 % (масс.).

1.5.15. Расходрастворителя на единицу площади окрашиваемых поверхностей тракторов:

- сольвент (грунтФЛ-03К) Gрфп = 2,66 г · м-2 · мкм-1;

- сольвент (эмальМЛ-152) Gpэ = 3,276 г · м-2· мкм-1

1.5.16.Производительность конвейера по площади нанесения лакокрасочных материалов:

- линия окрашиваниятракторов в серийном исполнении

nк,с = 407,3 м2 ·ч-1 = 6,79 м2 · мин-1 = 0,1131 м2 ·с-1;

- линия окрашиваниятракторов в экспортном исполнении

nк,э = 101,8 м2 ·ч-1 = 1,70 м2 · мин-1 = 0,0283 м2 ·с-1.

1.5.17.Производительность конвейера по массе растворителя, содержащегося в нанесенныхлакокрасочных материалах:

- нанесение грунтаФЛ-03К (сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении

nр,фп = 101,8 · 15 · 2,66 ·10-3 = 4,0618 кг · ч-1 = 0,001128 кг · с-1;

- нанесение эмали МЛ-152(сольвент), окрашивание тракторов в экспортном исполнении

nр,э = 101,8 · 20 · 3,276 · l0-3 · 6,6699кг · ч-1 = 0,001853 кг · с-1;

- нанесение эмали МЛ-152(сольвент), окрашивание тракторов в серийном исполнении

nр,эс = 407,3 · 20 · 3,276 ·10-3 = 26,6863 кг · ч-1 = 0,007413 кг · с-1.

2. Обоснование расчетныхвариантов аварии.

2.1. Разгерметизациятрубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающемконвейере.

2.1.1. Расход газаметана в подводящем трубопроводе при давлении  =178,4кПа:

 =714 кг · ч-1 = 0,19844 кг · с-1.

2.1.2. Масса газа ,поступающего из трубопроводов диаметром dг = 0,219 м и общейдлиной участков трубопроводов Lг = 1152 м согласно п. 3.2 в) и 3.8 НПБ 105-95составит

= 0,19844 · 300 + 0,01 ·3,14 · 178,4 ·  · 1152· 0,626 = 107,97 кг.

2.1.3. Массарастворителя, испаряющегося с окрашенных изделий, при работающем конвейере завремя аварийной ситуации Та = 3600 с = 1 ч [2] сучетом коэффициента избытка лакокрасочных материалов Ки = 2составит:

- линия окрашиваниятракторов в серийном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152

mэс = 2 · nр,эc · Ta= 2 ·26,6863 · 1 = 53,3726 кг;

- линия окрашиваниятракторов в экспортном исполнении, грунтование грунтом ФЛ-03К

тгэ = 2 · nр,фп · Та= 2 · 4,0678 · 1 = 8,1236 кг;

- линия окрашиваниятракторов в экспортном исполнении, окрашивание эмалью МЛ-152

mээ = 2 · nр,э · Та= 2 · 6,6699 · 1 = 13,3398 кг.

2.1.4. Массарастворителя трб (кг), испаряющегося со свободной поверхностибассейна коагуляции Fбк = 226,84 м2 за время аварийнойситуации Та = 3600 с [2], составит

mрб = Wс · Fбк · Та= 3,1919 · 10-5 · 226,84 · 3600 = 26,0658 кг.

2.2. Разгерметизациякрасконагнетательного бака при работающем конвейере.

2.2.1. Массарастворителя, поступающего в помещение при аварийной ситуации изкрасконагнетательного бака Vбк = 60 л = 0,06 м3 и трубопроводовдиаметром dбко = dбкп = 0,04 м и длиной (Lбко + Lбкп) = 312 м, составит

mбк = Ки ·nрэ · tа + [Vбк + 0,785 · ( · Lбко +  · Lбкп)] · jэ · =

= 2 · 0,007413 · 300 + [ 0,06 + 0,785 · (0,042 · 156 +0,042 · 156)] · 0,78 · 850 = 304,04 кг.

2.2.2. Площадь испаренияFи,бк2) споверхности разлившейся из бака и трубопровода эмали МЛ-152 будет равна

м2

2.2.3.Масса растворителя трбб (кг), испаряющегося со свободнойповерхности бассейна коагуляции и с поверхности разлившейся эмали МЛ-152 изкрасконагнетательного бака, будет равна

трбб = трб + Wс · Fи,бк · Та= 26,0658 + 3,1919 · 10-5 · 458,6 · 3600= 78,7628 м.

2.2.4. Массарастворителя трк (кг), испаряющегося с окрашенных изделий приработающем конвейере (п. 2.1.3), составит

трк = mэс + mгэ + mээ = 53,3726 + 8,1236 +13,3398 = 74,836 кг.

2.2.5. Масса пароврастворителя mп,р (кг), поступившего в объем помещения при аварийнойситуации, будет равна mп,р = трбб + трк= 78,7628 + 74,836 = 153,5988 кг.

2.3. Разгерметизациякрасконагнетательного бака, остановка конвейера.

2.3.1. Массарастворителя трбб (кг), испаряющегося со свободнойповерхности бассейна и с поверхности разлившейся эмали МП-152 изкрасконагнетательного бака (п. 2.2.3).

2.3.2. Площадьокрашиваемых поверхностей, находящихся на технологических линиях окраскитракторов в экспортном и серийном исполнении, и масса растворителя,содержащегося в лакокрасочных материалах, нанесенных на эти поверхности,составят:

- участок нанесениягрунта ФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fго = 260 м2;

тгэо = Ки ·Gрфп · Fго · dг = 2 · 2,66 · 10-3· 260 · 15 = 20,7480 кг;

- участок сушки грунтаФЛ-03К, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fгс = 227,5 м2;

тгэс = Gрфп· Fгс ·  dг = 2,66 · 10-3 · 227,5 · 15 = 9,0772 кг;

- участок нанесенияэмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fэо =305,5 м2;

mэоэ = Ки ·Gрэ · Fэо · dэ = 2 · 3,276 · 10-3· 305,5 · 20 = 40,0327 кг;

- участок сушки эмалиМЛ-152, линия окрашивания тракторов в экспортном исполнении

Fэcэ = 500,5 м2;

тэсэ = Gpэ · Fэсэ · dэ = 3,276 · 10-3 · 500,5 · 20 = 32,7928 кг;

- участок нанесенияэмали МЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

Fэос = 533 м2;

тэос = Ки ·Gрэ · Fэос · dэ = 2 · 3,276 · 10-3· 533 · 20 = 69,8443 кг;

- участок сушки эмалиМЛ-152, линия окрашивания тракторов в серийном исполнении

Fэсс = 1092 м2;

т эсс = Gрэ · Fэcс · dэ = 3,276 · 10-3 · 1092 · 20 = 71,5478 кг.

2.4. Разгерметизациятрубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, остановка конвейера.

24.1. Масса газа ,поступающего из трубопровода (п. 2.1.2).

2.4.2. Массарастворителя, испаряющегося с окрашенных поверхностей и со свободной поверхности(пп. 2.3.2 и 2.1.4).

3. Расчет избыточногодавления взрыва DР для различных вариантоваварийных ситуаций проводится согласно формуле (1) НПБ 105-95.

3.1. Разгерметизациятрубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы, при работающемконвейере:

Расчетное избыточноедавление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийнойситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.2. Разгерметизациякрасконагнетательного бака при работающем конвейере:

Расчетное избыточноедавление взрыва менее 5 кПа, следовательно, при данном варианте аварийнойситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориям А и Б.

3.3.Разгерметизация красконагнетательного бака, остановка конвейера:

Расчетноеизбыточное давление взрыва менее 5 кПа, следовательно при данном вариантеаварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха не относится к категориямА и Б.

3.4.Разгерметизация трубопровода, подающего природный газ в теплогенераторы,остановка конвейера:

Расчетноеизбыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, при данном вариантеаварийной ситуации помещение малярно-сдаточного цеха относится к категории А.

 

Пример17

1.Исходные данные.

1.1.Помещение отделения консервации и упаковки станков В помещении производитсяобезжиривание поверхностей станков в водном растворе тринатрийфосфата ссинтанолом ДС-10, обезжиривание отдельных деталей станков уайт-спиритом и обработкаповерхностей станков (промасливание) индустриальным маслом И-50. Размерыпомещения LxSxH = 54,0х12,0х12,7 м.

Объемпомещения Vп = 8229,6 м3. Свободный объемпомещения Vсв = 0,8 · 8229,6 = 6583,7 м3 »6584 м3 Площадь помещения F =648 м2. Обезжиривание станков раствором тринатрийфосфата (m1 =20,7 кг) с синтанолом ДС-10 (m2 = 2,36 кг) осуществляется в ваннеразмером L1xS1xH1 = 1,5х1,0х1,0 м (F1 = 1,5 м2). Отдельные деталистанков обезжириваются в вытяжном шкафу размером L2xS2xH2 = 1,2х0,8х2,85 м (F2 = 0,96 м2) уайт-спиритомкоторый хранится в шкафу в емкости объемомVa = 3 л = 0,003 м3 (суточная норма). Обработка поверхностейстанков производится в ванне с индустриальным маслом И-50 размером L3xS3xH3 = 1,15х0,9х0,72 м (F3 = 1,035 м2, V3 = 0,7452 м3) при температуре t= 140 °С. Масса индустриального масла И-50 в ванне m3 = 538 кг. Рядом с ванной для промасливания станковрасположено место для упаковки станков размером L4xS4 = 6,0 х 4,0 м (F4 = 24,0 м2), на котором находится упаковочнаябумага массой m4 = 24 кг и обшивочные доски массой m5 =1650 кг.

1.2.Тринатрийфосфат - негорючее вещество. Брутто-формулауайт-спирита С10,5Н21,0.Молярная масса уайт-спирита М = 147,3 кг · кмоль-1. Константы уравнения Антуана дляуайт-спирита: А = 7,13623; В = 2218,3; СA =273,15. Температура вспышки уайт-спиритаtвсп > 33 °С, индустриального масла И-50 tвсп = 200 °С, синтанола ДС-10 tвсп = 247 °С. Плотность жидкости при температуре t = 25 °С уайт-спирита rж = 790 кг · м-3,индустриального масла И-50 rж = 903 кг · м-3, сиктанола ДС-10 rж = 980 кг · м-3. Теплотасгорания уайт-спирита Нт =  =43,966 МДж · кг-1 = 4,397 · 107 Дж · кг-1,индустриального масла И-50 по формуле Басса  =50460 - 8,545 · rж =50460 - 8,545 · 903 = 42744 кДж · кг-1 =42,744 МДж · кг-1, упаковочной бумаги  = 13,272 МДж · кг-1, древесиныобшивочных досок  =20,853 МДж · кг-1.

2.Обоснование расчетного варианта аварии.

Приопределении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта авариипринимается разгерметизация емкости с уайт-спиритом. За расчетную температурупринимается максимальная абсолютная температура воздуха в данном районе (г.Вологда) согласно СНиП 2.01.01-82tp = 35 °С. Плотность паров уайт-спиритапри tp =35 °С rп = 147,3/(22,413 · (1 + 0,00367 · 35)) = 5,8240 кг · м-3.Длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т = 3600 с.

3. Объем Vж и площадь разлива Fипоступившего в помещение при расчетной аварии уайт-спирита согласно п.3.2 НПБ 105-95составят:

Vж = Va= 0,003 м3 = 3 л;

Fи =1,0 · 3 = 3 м2

4. Определяем давление Рннасыщенных паров уайт-спирита при расчетной температуре tp= 35 °С:

Pн= 0,87 кПа.

5. Интенсивностьиспарения Wуайт-спирита составит

W = 10-6 · 1,0 ·  · 0,87 = 1,056 · 10-5 кг · м-2 · с-1.

6. Масса паровуайт-спирита т, поступивших в помещение, будет равна

m = 1,056 · 10-5 · 3 · 3600 = 0,114 кг.

7. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (22) Пособия составит

 кПа

8. Расчетное избыточноедавление взрыва менее 5 кПа. Помещение отделения консервации и упаковки станковне относится к категории Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведемпроверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

9. В соответствии с п.3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарнуюнагрузку g:

G3 = m3 = 538 кг; G4= m4 = 24 кг; G5= m5 = 1650 кг;

Q = 538 · 42,744 +24 · 13,272 + 1650 · 20,583 =57277 МДж;

S = F3 + F4 = 1,035 + 24,0 = 25,035 м2;

g = Q / S = 57277/25,035 = 2288 МДж · м-2

10. Удельная пожарнаянагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение отделенияконсервации и упаковки станков согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится ккатегории В1.

 

Пример 18

1. Исходные данные.

1.1. Помещение первичныхи вторичных смесителей, насосов и фильтров. В этом помещении осуществляетсяприготовление смеси для пропитки гидроизоляционных материалов и производится ееподача насосами в пропиточные ванны производственных линий, находящиеся вдругом помещении. В качестве компонентов смеси используются битум БНК 45/190,полипропилен и наполнитель (тальк). Всего в помещении находится 8 смесителей: 6смесителей объемомVa = 10 м3каждый, из которых каждые два заполнены битумом, а один пустой; 2 смесителяобъемом Va = 15 м3 каждый.Все смесители обогреваются диатермическим маслом (алпотерм-1), подаваемым изпомещения котельной и имеющем температуру t = 210 °С. Температурабитума и смеси в смесителях t = 190°С. Смесь состоит из битума БНК 45/190 - 8тонн, полипропилена -1 тонна, тальк -1 тонна. Полипропилен подается в единичнойтаре в виде гранул массой m1 = 250 кг. В 1 тонне гранулированногополипропилена содержится до 0,3 кг пыли. Полипропилен загружается из тары вбункер смесителя объемом Va = 1 м3. Количествополипропилена в бункере т2 = 400 кг, следовательно, пыли в этомбункере в грануляте содержится т3 = 0,12 кг.

Полипропилен и егосополимеры в процессе переработки при его нагревании выше температуры t = 150 °С могут выделятьв воздух летучие продукты термоокислительной деструкции, содержащиеорганические кислоты, карбонильные соединения, оксид углерода. При этом на 1тонну сырья выделяется 1,7 кг газообразных продуктов (в пересчете на уксуснуюкислоту).

Размеры помещения LxSxH = 24х36х12 м. Объем помещения Vп = 10368 м3Свободный объем помещенияV = 0,8 · 10368 = 8294,4 м3 Площадьпомещения F= 864 м2

Производительность насоса  с  диатермическим  маслом (аллотерм-1) n1 = 170 м3 · ч-1 = 0,0472 м3 ·с-1 = 71,5 кг · с-1. Всего в системециркуляции диатермического масла находится m4 = 15 т масла.Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов с диатермическим масломмежду ручными задвижками и смесителями l1 =19 м, Диаметрd1 = 150 мм.Производительность насоса, подающего смесь в пропиточную ванну, n2 = 10 м3 · ч-1 = 0,00278 м3· с-1 = 2,78 кг · с-1 (по битуму сполипропиленом 2,5 кг ·с-1), а отводящего смесь всмесители из ванн n3 = 5 м3 · ч-1 = 0,00139 м3· с-1 = 1,39 кг · с-1 (по битуму с полипропиленом 1,25 кг· с-1) Максимальная длина подводящих и отводящих трубопроводов сосмесью между ручными задвижками и смесителями L2 = 15 м, диаметр d2= 150 мм = 0,15 м. Производительность насоса, перекачивающего битум изрезервуара, расположенного в другом помещении, в смесители, n4 = 25 м3 · ч-1 = 0,007 м3 ·с-1 = 7 кг · с-1 Максимальная длинаподводящего трубопровода между ручной задвижкой и смесителем L3= 20 м, диаметр d3 =150 мм = 0,15м.

Поданным технологического регламента с 1 тонны гранулированного полипропилена призагрузке в смеситель в помещение поступает 30 г (0,03 кг) содержащейся вгрануляте пыли. Текущая влажная пылеуборка производится не реже 1 раза в смену,генеральная влажная пылеуборка не реже 1 раза в месяц. Производительность поперерабатываемому полипропилену n5 = 1,65 т · ч-1 Доливыделяющейся в объем помещения пыли, оседающей на труднодоступных и доступныхдля уборки поверхностях, соответственноb1 =0,2 и b2 = 0,8.

1.2.Тальк - негорючее вещество. Температура вспышки битума БНК 45/190 tвсп =212 °С, аллотерма-1 tвсп = 214 °С. Плотность жидкости битума rж = 1000 кг · м-3, аллотерма-1 rж = 1514 кг · м-3. Теплотасгорания битума по формуле БассаHт =  = 50460 - 8,545 · rж = 41915 кДж · кг-1 = 41,92МДж · кг-1, аллотерма-1 Нт =  = 50460 - 8,545 · 1514 = 37523 кДж · кг-1= 37,52 МДж · кг-1, полипропилена Hт =  = 44000 кДж · кг-1 = 44,0 МДж ·кг-1

2.Обоснование расчетного варианта аварии.

Приопределении избыточного давления взрыва в качестве расчетного принимаетсянаиболее неблагоприятный по последствиям взрыва из двух вариантов аварии. Запервый вариант аварии принимается разгерметизация бункера при загрузкеполипропилена в смеситель. За второй вариант принимается разгерметизациятрубопровода на участке между смесителем и задвижкой перед насосом,перекачивающим смесь из ванны в смеситель.

2.1.Разгерметизация бункера при загрузке полипропилена в смеситель. Расчет проводимв соответствии с пп. 3.13 - 3.17 НПБ 105-95.

2.1.1.Интенсивность пылеотложений n6 в помещении при загрузке в бункера смесителейполипропилена из тары по исходным данным составит

n6 =0,03 · 1,65= 0,0495 кг · ч-1.

2.1.2.Масса пыли M1, выделяющейся в объем помещения за время(30 дней = 720 ч) между генеральными пылеуборками (b1 =0,2; a = 0), будет равна

M1 = 0,0495 · 720 · 0,2 = 7,128 кг.

2.1.3.Масса пыли М2, выделяющейся в объем помещения за время(8 ч) между текущими пылеуборками (b2 = 0,8; a = 0), будет равна

М2 = 0,0495 · 8 · 0,8 = 0,317 кг.

2.1.4.Масса отложившейся в помещении к моменту аварии пыли mп (Кг = 1,0; Ку = 0,7) имасса взвихрившейся пыли твз (Квз=0,9) составят:

mп = (1/0,7) · (7,128 + 0,317) = 10,636 кг;

mвз = 10,636 · 0,9 = 9,572 кг.

2.1.5.Масса пыли m поступившей в помещение в результате аварийнойситуации, будет равна

m = m3 = 0,12 кг.

2.1.6.Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли т, образовавшейся врезультате аварийной ситуации, составит

т =9,572 + 0,12 = 9,692кг.

2.2.Разгерметизация трубопровода на участке между смесителем и задвижкой переднасосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель. Расчет проводим всоответствии с п. 3.2 НПБ 105-95 и исходными данными.

2.2.1.Масса вышедшей из смесителя(Va = 15 м3) и трубопровода смеси при работающемнасосе mсм будет равна(q = n3; Та = 300 с)

кг.

2.2.2.Масса полипропилена тпр в массе mсм составит, исходя из соотношения битума, полипропилена италька, как 8:1:1:

тпр = (1/10) · mсм =(1/10) · 15682 = 1568,2 кг.

2.2.3.Масса летучих углеводородов m, выделяющихся при термоокислительнойдеструкции из полипропилена, входящего в состав разлившейся смеси (из 1 тонныполипропилена выделяется 1,7 кг газообразных продуктов), будет равна

m = 0,0017 · mпр= 0,0017 · 1568,2 = 2,7 кг.

3. Избыточное давлениевзрыва DР для двух расчетных вариантов аварии определяем по формулам (22) и (43) Пособия.

3.1. Избыточное давлениевзрыва DР при аварийной ситуации,связанной с разгерметизацией бункера при загрузке полипропилена всмеситель,составит

кПа

3.2. Избыточное давлениевзрыва DР при аварийной ситуации,связанной с разгерметизацией трубопровода на участке между смесителем изадвижкой перед насосом, перекачивающим смесь из ванны в смеситель, составит

кПа

4. Расчетное избыточноедавление взрыва для каждого из вариантов аварии менее 5 кПа. Помещениепервичных и вторичных смесителей, насосов и фильтров не относится к категории Аили Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещенияк категориям В1 - В4.

5. Учитывая, что впомещении находится достаточно большое количество горючих веществ, проведем дляупрощения расчет только по битуму и смеси, находящихся в 4 смесителях объемом Va= 10 м3 каждый и в 2 смесителях объемом Va= 15 м3 каждый. При этом количество циркулирующего диатермическогомасла не принимается во внимание. Также для упрощения расчет проведем сиспользованием единой теплоты сгорания для всех компонентов и веществ побитуму, равной = 41,92 МДж · кг-1.

6. В соответствии с п.3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарнуюнагрузку g:

G = 4 · 10 · 1000 + 2 · 15 · 0,9 · 1000 = 67000 кг;

Q = 67000 · 41,92 = 2808640 МДж;

S = F = 864 м2;

g = 2808640 / 864 = 3251 МДж · м-2

7. Удельная пожарнаянагрузка более 2200 МДж · м-2 Помещение первичных и вторичных смесителей,насосов и фильтров согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

6.7. Примеры расчетовкатегорий зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.7.1.Здания категории А

Пример 19

1. Исходные данные.Производственное шестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F =9000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарной площадьюFA = 400 м2.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категории А составляет 4,44 % и не превышает 5 % площади всехпомещений здания, но более 200 м2.Согласно п. 4.1 НПБ105-95 здание относится к категории А.

 

Пример 20

1. Исходные данные.Производственное трехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F =20000 м2. В здании находятся помещения категории А суммарнойплощадью FA=2000 м2. Эти помещения оборудованыустановками автоматического пожаротушения.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения,составляет 10 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания, но более1000 м2 Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание относится к категории А.

 

6.7.2. Зданиякатегории Б

Пример 21

1. Исходные данные.

Производственноешестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 32000 м2.Площадь помещений категории А составляет FA = 150 м2,категории Б -FБ = 400 м2, суммарная категорий А и Б- FА,Б = 550 м2

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категории А составляет 0,47 % и не превышает 5 % площади всехпомещений здания и 200 м2. Согласно п. 4-1 НПБ 105-95 здание неотносится к категории А. Суммарная площадь помещений категорий А и Б составляет1,72 % и не превышает 5 % площади всех помещений здания, но более 200 м2.Согласно п. 4.2 НПБ 105-95 здание относится к категории Б.

 

Пример 22

1. Исходные данные.

Производственноедвухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 15000 м2.Площадь помещений категории А составляет FА= 800 м2,категории Б -FБ = 600 м2,суммарная категорий А и Б - FАБ = 1400 м2. Помещениякатегорий А и Б оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категории А, оборудованных установками автоматического пожаротушения,составляет 5,33 % и не превышает 25 % площади всех помещений здания и 1000 м2.Согласно п. 4.1 НПБ 105-95 здание не относится к категории А. Суммарная площадьпомещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматическогопожаротушения, составляет 9,33 % и не превышает 25 % площади всех помещенийздания, но более 1000 м2. Согласно п. 4.2 НПБ 105-95 зданиеотносится к категории Б.

 

6.7.3. Здания категорииВ

Пример 23

1. Исходные данные.

Производственноевосьмиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 40000 м2.В здании отсутствуют помещения категорий А и Б. Площадь помещений категорий В1- В3 составляет FВ = 8000 м2.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий В1 - В3 составляет 20 % площади всех помещений здания, чтоболее 10 %. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России иГУГПС МВД России [6]здание относится к категории В.

Пример 24

1. Исходные данные.

Производственноетрехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 12000 м2.Площадь помещений категорий А и Б составляет FА,Б= 180 м2,категорий В1 - В3 - FВ = 5000 м2, суммарная категорий А, Б,В1 - В3 - FА,Б,В = 5180 м2.

_________

* Совместное письмо Минстроя России от25.12.95 г. № СП-601/13 и ГУГПС МВД России от 18,12.95 г. № 20/2.2/2449.

 

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий А и Б составляет 1 5 % площади всех помещений здания и непревышает 200 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание неотносится к категории д или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 -В3 составляет 43,17 % площади всех помещений здания, что более 5 %. Согласно п.4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6]здание относится к категории В.

 

Пример 25

1. Исходные данные.

Производственноедвухэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 20000 м2.Площадь помещений категорий А и Б составляет FА,Б = 900 м2,категорий В1 - В3 -FВ = 4000 м2, суммарная категорий А, Б,В1 - В3 - FА,Б,В= 4900 м2.Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматическогопожаротушения.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматическогопожаротушения, составляет 4,5 % и не превышает 25 % площади всех помещенийздания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание неотносится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 -В3 составляет 24,5 % и непревышает 25 % площади всех помещений здания, но более 3500 м2.Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВДРоссии [6] здание относится к категории В.

 

6.7.4. Зданиякатегории Г

Пример 26

1. Исходные данные.

Производственноешестиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 30000 м2.Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1- В3 составляетFВ = 1800 м2, категории Г - FГ = 2000 м2,суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г - FВ,Г = 3800 м .

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий В1 - В3 составляет 6 % и не превышает 10 % площади всехпомещений здания. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 здание не относится к категории В.Суммарная площадь помещений категорий В1 - В3, Г составляет 12,67 % площадивсех помещений здания, что более 5 %. Согласно пп. 4.3 и 4.4 НПБ 105-95 иэкспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится ккатегории Г.

 

 

Пример 27

1. Исходные данные.

Производственноечетырехэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 16000 м2.Площадь помещений категорий А и Б составляет FА,Б = 800 м2,помещений категорий В1 - В3 - FВ = 1500 м2, помещенийкатегории Г -FГ = 3000 м2, суммарная категорий А, Б,В1 - В3 - FА,Б,В = 2300 м2,суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г - FА,Б,В,Г = 5300 м . Помещениякатегорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматического пожаротушения.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматическогопожаротушения, составляет 5 % и не превышает 25 % площади всех помещений зданияи 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание не относится ккатегории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3,оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 14,38 % ине превышает 25 % площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласноп. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6]здание не откосится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б,В1 - В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установкамиавтоматического пожаротушения, составляет 31,12 % площади всех помещенийздания, что более 25 % и 5000 м2. Согласно пп. 4.2 - 4.4 НПБ 105-95и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится ккатегории Г.

 

6.7.5. Зданиякатегории Д

Пример 28

1. Исходные данные.

Производственноеодноэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 8000 м2.Площадь помещений категорий А и Б составляет FА,Б= 600 м2,категорий В1 - В3 - FВ = 1000 м2 категории Г - FГ =200 м2, категорий В4 и Д - FВ4,Д = 6200 м2,суммарная категорий А, Б, В1 - В3 - FА,Б,В = 1600 м2,суммарная категорий А, Б, В1 - В3, Г - FА,Б,В,Г = 1800 м2.Помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установками автоматическогопожаротушения.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий А и Б, оборудованных установками автоматическогопожаротушения, составляет 7,5 % и не превышает 25 % площади всех помещенийздания и 1000 м2. Согласно пп. 4.1 и 4.2 НПБ 105-95 здание неотносится к категории А или Б. Суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 -В3, оборудованных установками автоматического пожаротушения, составляет 20 % ине превышает 25 % площади всех помещений здания и 3500 м2. Согласноп. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6]здание не относится к категории В. Суммарная площадь помещений категорий А, Б,В1 - В3, Г, где помещения категорий А, Б, В1 - В3 оборудованы установкамиавтоматического пожаротушения, составляет 22,5 % и не превышает 25 % площадивсех помещений здания и 5000 м2. Согласно пп. 4.4 и 4.5 НПБ 105-95 иэкспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относитсяк категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.

 

Пример 29

1. Исходные данные.

Производственноепятиэтажное здание. Общая площадь помещений здания F = 25000 м2.Помещения категорий А и Б в здании отсутствуют. Площадь помещений категорий В1- В3 составляет FВ = 1000 м2, категории Г - FГ =200 м2, категорий В4 и Д - FВ4,Д = 23800 м2,суммарная категорий В1 - В3, Г - FВ,Г = 1200 м2.

2. Определение категорииздания.

Суммарная площадьпомещений категорий В1 - В3 составляет 4 % и не превышает 10 % площади всехпомещений здания. Согласно п. 4.3 НПБ 105-95 и экспресс-информации МинстрояРоссии и ГУГПС МВД России [6] здание не относится к категории В. Суммарнаяплощадь помещений категорий В1 - В3, Г составляет 4,8 % и не превышает 5 %площади всех помещений здания. Согласно пп. 4.4 и 4.5 НПБ 105-95 иэкспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание не относитсяк категориям А, Б, В и Г. Следовательно, оно относится к категории Д.

 

 

Пример30

1.Исходные данные.

Производственноедвухэтажное здание. Общая площадь помещений F = 10000 м2. Помещениякатегорий А, Б, В1 - В3 и Г отсутствуют. Площадь помещений категории В4составляет FВ4 = 2000 м2, категории Д - FД= 8000 м2.

2.Определение категории здания.

Согласноп. 4.5 НПБ 105-95 и экспресс-информации Минстроя России и ГУГПС МВД России [6] здание относится к категории Д.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ1

 

НОМОГРАММЫДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

 

Рис. 1. Зависимость значенийстехиометрической концентрации Сст ГГ и паров ЛВЖ от стехиометрическогокоэффициента b

 

Рис.2. Зависимость параметра хt = 1/(1 + 0,00367 · tp) от расчетнойтемпературы tp

 

 

Рис.3. Зависимость плотности rг,п ГГ и паров ПВЖ отмолярной массы М при различных расчетных температурах tp: 1-10 °С; 2-15°С; 3-20 °С;4-25 °С; 5-30 °С; 6-35 °С;7-40 °С; 8-45°С

 

 

Рис.4. Зависимость плотности rг,п ГГ и паров ЛВЖ отмолярной массы М при различных расчетных температурах tp: 1-10 °С; 2-15 °С; 3-20 °С; 4-25 °С;5-30 °С; 6-35°С; 7-40°С; 8-45°С

 

 

Рис.5. Зависимость плотности rг,п ГГ и паров ЛВЖ отпараметра

 

 

Рис.6. Зависимость плотности rг,п ГГ и паров ЛВЖ от параметра

 

 

Рис.7. Зависимость параметра хв = B/(tp + СА) дляпаров ЛВЖ от параметра (tp + СА)при различных значениях параметра В: 1-600; 2-1000; 3-1500; 4-2000; 5-2500;6-3000; 7-3200

 

 

Рис.8. Зависимость параметра IgРн для паров ЛВЖ от параметра xв = B/(tp+СА) при различныхзначениях параметра А: 1 - 3,9; 2 - 5,0; 3 - 6,0; 4 - 7,0; 5 - 8,0; 6 - 9,0

 

 

Рис. 9. Зависимостьдавления Рн насыщенных паров ЛВЖ от параметра IgРн

 

 

Рис.10. Зависимость давления Рн насыщенных паров ЛВЖ от параметра IgРн

 

 

Рис.11. Зависимость параметра  отмолярной массы М

 

 

Рис.12. Зависимость параметра xрм = 10-3 ·  ·Рн от параметра xр =  ·Рн

 

 

Рис.13. Зависимость параметра xрм = 10-3 ·  ·Рн от параметра xр =  ·Рн

 

 

Рис.14. Зависимость интенсивности испарения W ненагретых выше температурыокружающей среды ЛВЖ от параметра xh = 10-3 · h ·  ·Рн

 

 

Рис.15. Зависимость интенсивности испарения W ненагретых выше температурыокружающей среды ЛВЖ от параметра xh = 10-3 · h ·  ·Рн

 

 

Рис.16. Зависимость избыточного давления взрыва DР для горючих газов(кроме водорода), определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра  при Z = 0,5

 

 

Рис.17. Зависимость избыточного давления взрыва DР для горючих газов,определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра:1 - водород (Z = 1,0); 2 - метан (Z = 0,5);

3- этан (Z= 0,5); 4 - пропан (Z = 0,5); 5 - бутан (Z = 0,5)

 

 

Рис.18. Зависимость избыточного давления взрыва DР для горючих газов(кроме водорода), определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от  параметра  при Z = 0,5

 

 

Рис.19. Зависимость избыточного давления взрыва DР для горючих газов,определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра :1 - водород (Z= 1,0); 2- этан (Z = 0,5);

3- метан(Z = 0,5);4 - пропан (Z= 0,5); 5 - бутан (Z = 0,5)

 

 

Рис20. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся и горючих жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ105-95, от параметра

 при Z = 0,3

 

 

Рис.21. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, отпараметра  при Z= 0,3:

1- дизельное топливо зимнее; 2 - бензин АИ-93 зимний; 3 - гексан; 4 - м-ксилол;

5- толуол; 6 - диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

 

 

Рис.22. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, отпараметра при Z = 0,3:

1- дизельное топливо  зимнее; 2 - бензин АИ-93 зимний; 3 - гексан; 4 - м-ксилол;5 - толуол:

6- диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

 

 

Рис.23. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся и горючих жидкостей, определенная по формуле (4) НПБ105-95, от

параметра  приZ = 0,3

 

 

Рис.24. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, отпараметра при Z = 0,3:

1- м-ксилол; 2 - гексан; 3 - бензин А И-93 зимний; 4 - дизельное топливо зимнее;5 - толуол;

6- диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

 

 

Рис.25. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (4) НПБ 105-95, отпараметра  при Z = 0,3:

1- м-ксилол; 2 - гексан; 3 - бензин АИ-93 зимний; 4 - дизельное топливо зимнее;5 - толуол;

6- диэтиловый эфир; 7 - ацетон; 8 - этиловый спирт

 

 

Рис.26. Зависимость избыточного давления взрыва DР длялегковоспламеняющихся жидкостей, определенная по формуле (1) НПБ 105-95, от параметра (тж - масса поступившей  в помещение ЛВЖ) при Z = 0,3 и при условииполного испарения с поверхности разлива (менее площади помещений), температуре tp = 45 °C и отсутствииподвижности воздуха в помещении; 1 - бензин АИ-93 зимний; 2 - ацетон

 

 

Рис.27. Зависимость избыточного давления взрыва DР для горючих пылей,определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра  npu Z= 0,5

 

 

Рис.28. Зависимость избыточного давления взрыва DР для горючих пылей,определенная по формуле (4) НПБ 105-95, от параметра m/Vcв (г · м-3) при Z = 0,5: 1 -полиэтилен (Нт = 45 МДж · кг-1); 2 - алюминий (Нт= 30 МДж · кг-1); 3 - пшеничная мука (Нт = 18МДж · кг-1)

 

 

Рис.29. Схема определения категорий помещений

 

 

Рис.30. Определение категорий помещений с нефтепродуктами

 

 

Рис.31. Определение категорий помещений с древесиной

 

 

Рис.32. Определение категорий помещений с торфом

 

 

Рис.33. Определение категорий помещений с бурым углем

 

 

Рис.34. Определение категорий помещений с древесным углем

 

 

Рис.35. Определение категорий помещении с рубероидом

 

 

Рис.36. Определение категорий помещений с серой

 

 

Рис.37. Определение категорий помещений с сеном

 

 

Рис.38. Определение категорий помещений с бумагой, картоном

 

 

Рис39. Определение категорий помещении с шерстью

 


ПРИЛОЖЕНИЕ2

 

Значенияпоказателей пожарной опасности некоторых индивидуальных веществ

 

 

 

№ п/п

 

 

Вещество

 

 

Химическая формула

 

 

Молярная масса,

кг · кмоль-1

 

 

Температура вспышки,°С

 

 

Температура самовоспла-

менения, °С

 

 

Константы уравнения Антуана

Температур-

ный интервал значений констант уравнения

 

Нижний концентрацион-

ный предел распространения пламени, % (об.)

 

 

Характе-

ристика

вещества

 

 

Теплота сгорания,

кДж · кг1

 

 

 

 

 

 

А

В

СА

Антуана,°С

 

 

 

1

Амилацетат

С7Н14О2

130,196

+43

+290

6,29350

1579,510

221,365

25¸147

1,08

ЛВЖ

29879

2

Амилен

С5Н10

70,134

<-18

+273

5,91048

1014,294

229,783

-60¸100

1,49

ЛВЖ

45017

3

н - Амиловый спирт

C5H12O

88,149

+48

+300

6,3073

1287,625

161,330

74¸157

1,46

ЛВЖ

38385

4

Аммиак

NH3

17,03

-

+650

-

-

-

-

15,0

ГГ

18585

5

Анилин

C6H7N

93,128

+73

+617

6,04622

1457,02

176,195

35¸184

1,3

ГЖ

32386

6

Ацетальдегид

С2Н4О

44,053

-40

+172

6,31653

1093,537

233,413

-80¸20

4,12

ЛВЖ

27071

7

Ацетилен

С2Н2

26,038

-

+335

-

-

-

-

2,5

ГГ

(BB)

49965

8

Ацетон

С3Н6О

58,08

-18

+535

6,37551

1281,721

237,088

-15¸93

2,7

ЛВЖ

31360

9

Бензиловый спирт

C7H8O

108,15

+90

+415

-

-

-

-

1,3

ГЖ

-

10

Бензол

С6Н6

78,113

-11

+560

5,61391

6,10906

902,275

1252,776

178,099

225,178

-20¸6

-7¸80

1,43

ЛВЖ

40576

11

1,3-Бутадиен

С4Н6

54,091

-

+430

-

-

-

-

2,0

ГГ

44573

12

н-Бутан

C4H10

58,123

-69

+405

6,00525

968,098

242,555

-130¸0

1,8

ГГ

45713

13

1-Бутен

C4H8

56,107

-

+384

-

-

-

-

1,6

ГГ

45317

14

2-Бутен

C4H8

56,107

-

+324

-

-

-

-

1,8

ГГ

45574

15

н-Бутилацетат

С6Н12О2

116,16

+29

+330

6,25205

1430,418

210,745

59¸126

1,35

ЛВЖ

28280

16

втор-Бутилацетат

С6Н12О2

116,16

+19

+410

-

-

-

-

1,4

ЛВЖ

28202

17

н - Бутиловый спирт

С4Н10О

74,122

+35

+340

8,72232

2664,684

279,638

-1¸126

1,8

ЛВЖ

36805

18

Винилхлорид

С2Н3Сl

62,499

-

+470

6,0161

905,008

239,475

-65¸ -13

3,6

ГГ

18496

19

Водород

Н2

2,016

-

+510

-

-

-

-

4,12

ГГ

119841

20

н - Гексадекан

С16Н34

226,44

+128

+207

5,91242

1656,405

136,869

105¸287

0,47

ГЖ (ТГВ)

44312

21

н - Гексан

С6Н14

86,177

-23

+233

5,99517

1166,274

223,661

-54¸69

1,24

ЛВЖ

45105

22

н - Гексиловый спирт

C6H14O

102,17

+60

+285

6,17894

7,23663

1293,831

1872,743

152,631

202,666

52¸157

60¸108

1,2

ЛВЖ

39587

23

Гептан

С7Н16

100,203

-4

+223

6,07647

1295,405

219,819

60¸98

1,07

ЛВЖ

44919

24

Гидразин

N2H4

32,045

+38

+132

7,99805

2266,447

266,316

84¸112

4,7

ЛВЖ

(ВВ)

14644

25

Глицерин

С3Н8О3

92,1

+198

+400

8,177393

3074,220

214,712

141263

2,6

ГЖ

16102

26

Декан

С10Н22

142,28

+47

+230

6,52023

1809,975

227,700

17¸174

0,7

ЛВЖ

44602

27

Дивиниловый эфир

С4Н6О

70,1

-30

+360

-

-

-

-

1,7

ЛВЖ

32610

28

N, N-Диметилформамид

С3Н7ОN

73,1

+53

+440

6,15939

1482,985

204,342

25¸153

2,35

ЛВЖ

-

29

1,4-Диоксан

С4Н8О2

88,1

+11

+375

6,64091

1632,425

250,725

12¸101

2,0

ЛВЖ

-

30

1,2-Дихлорэтан

С2Н4Сl2

98,96

+9

+413

6,78615

1640,179

259,715

-24¸83

6,2

ЛВЖ

10873

31

Диэтиламин

C4H11N

73,14

-14

+310

6,34794

1267,557

236,329

-33¸59

1,78

ЛВЖ

34876

32

Диэтиловый эфир

С4Н10О

74,12

-41

+180

6,12270

1098,945

232,372

-60¸35

1,7

ЛВЖ

34147

33

н - Додекан

C12H26

170,337

+77

+202

7,29574

2463,739

253,884

48¸214

0,63

ГЖ

44470

34

Изобутан

С4Н10

58,123

-76

+462

5,95318

916,054

243,783

-159¸12

1,81

ГГ

45578

35

Изобутилен

С4Н8

56,11

-

+465

-

-

-

-

1,78

ГГ

45928

36

Изобутиловый спирт

С4Н10О

74,12

+28

+390

7,83005

2058,392

245,642

-9¸116

1,8

ЛВЖ

36743

37

Изопентан

C5H12

72,15

-52

+432

5,91799

1022,551

233,493

-83¸28

1,35

ЛВЖ

45239

38

Изопропилбензол

C9H12

120,20

+37

+424

6,06756

1461,643

207,56

2,9¸152,4

0,88

ЛВЖ

46663

39

Изопропиловый спирт

С3Н8О

60,09

+14

+430

7,51055

1733,00

232,380

-26¸148

2,23

ЛВЖ

34139

40

м - Ксилол

С8Н10

106,17

+28

+530

6,13329

1461,925

215,073

-20¸220

1,1

ЛВЖ

52829

41

о - Ксилол

С8Н10

106,17

+31

+460

6,28893

1575,114

223,579

-3,8¸144,4

1,0

ЛВЖ

41217

42

п - Ксилол

С8Н10

106,17

+26

+528

6,25485

1537,082

223,608

-8,1¸138,3

1.1

ЛВЖ

41207

43

Метан

СН4

16,04

-

+537

5,68923

380,224

264,804

-182¸ -162

5,28

ГГ

50000

44

Метиловый спирт

СН4О

32,04

+6

+440

7,3527

1660,454

245,818

-10¸90

6,98

ЛВЖ

23839

45

Метилпропилкетон

C5H10О

86,133

+6

+452

6,98913

1870,4

273,2

-17¸103

1,49

ЛВЖ

33879

46

Метилэтилкетон

С4Н8О

72,107

-6

-

7,02453

1292,791

232,340

-48¸80

1,90

ЛВЖ

-

47

Нафталин

C10H5

128,06

+80

+520

9,67944

6,7978

3123,337

2206,690

243,569

245,127

0¸80

80¸159

0,9

ТГВ

39435

48

н - Нонан

С9Н20

128,257

+31

+205

6,17776

1510,695

211,502

2¸150

0,78

ЛВЖ

44684

49

Оксид углерода

СО

28,01

-

+605

-

-

-

-

12,5

ГГ

10104

50

Оксид этилена

С2Н4О

44,05

-18

+430

-

-

-

-

3,2

ГГ

(ВВ)

27696

51

н - Октан

C8H18

114,230

+14

+215

6,09396

1379,556

211,896

-14¸126

0,9

ЛВЖ

44787

52

н - Пентадекан

C15H32

212,42

+115

+203

6,0673

1739,084

157,545

92¸270

0,5

ГЖ

44342

53

н - Пентан

C15H12

72,150

-44

+286

5,97208

1062,555

231,805

-50¸36

1,47

ЛВЖ

45350

54

g - Пиколин

C6H7N

93,128

+39

+578

6,44382

1632,315

224,787

70¸145

1,4

ЛВЖ

36702

55

Пиридин

C5H5N

79,10

+20

+530

5,91684

1217,730

196,342

-19¸116

1,8

ЛВЖ

35676

56

Пропан

С3Н8

44,096

-96

+470

5,95547

813,864

248,116

-189¸ -42

2,3

ГГ

46353

57

Пропилен

С3Н6

42,080

-

+455

5,94852

786,532

247,243

-107,3¸-47,1

2,4

ГГ

45604

58

н - Пропиловый спирт

С3Н8О

60,09

+23

+371

7,44201

1751,981

225,125

0¸97

2,3

ЛВЖ

34405

59

Сероводород

H2S

34,076

-

+246

-

-

-

-

4,3

ГГ

-

60

Сероуглерод

CS2

76,14

-43

+102

6,12537

1202,471

245,616

-15¸80

1,0

ЛВЖ

14020

61

Стирол

C8H8

104,14

+30

+490

7,06542

2113,057

272,986

-7¸146

1.1

ЛВЖ

43888

62

Тетрагидрофуран

C4H8O

72,1

-20

+250

6,12008

1202,29

226,254

23¸100

1,8

ЛВЖ

34730

63

н - Тетрадекан

С14Н30

198,39

+103

+201

6,40007

1950,497

190,513

76¸254

0,5

ГЖ

44377

64

Толуол

С7Н8

92,140

+7

+535

6,0507

1328,171

217,713

-26,7¸110,6

1,27

ЛВЖ

40936

65

н - Тридекан

С13Н28

184,36

+90

+204

7,09388

2468,910

250,310

59¸236

0,58

ГЖ

44424

66

2,2,4 - Триметилпентан

C8H18

114,230

-4

+411

5,93682

1257,84

220,735

-60¸175

1,0

ЛВЖ

44647

67

Уксусная кислота

С2Н4О2

60,05

+40

+465

7,10337

1906,53

255,973

-17¸118

4,0

ЛВЖ

13097

68

н - Ундекан

C11H24

156,31

+62

+205

6,80501

2102,959

242,574

31¸197

0,6

ГЖ

44527

69

Формальдегид

CH2O

30,03

-

+430

5,40973

607,399

197,626

-19¸60

7,0

ГГ

19007

70

Фталевый ангидрид

С8Н4O3

148,1

+153

+580

7,12439

2879,067

277,501

134¸285

1,7

(15г · м-3)

ТГВ

-

71

Хлорбензол

С6H5Сl

112,56

+29

+637

6,38605

1607,316

235,351

-35¸132

1,4

ЛВЖ

27315

72

Хлорэтан

С2H5Сl

64,51

-50

+510

6,11140

1030,007

238,612

-56¸12

3,8

ГГ

19392

73

Циклогексан

C6H12

84,16

-17

+259

5,96991

1203,526

222,863

6,5¸200

1,3

ЛВЖ

43833

74

Этан

С2Н6

30,069

-

+515

-

-

-

-

2,9

ГГ

52413

75

Этилацетат

C4H8O2

88,10

-3

+446

6,22672

1244,951

217,881

15¸75,8

2,0

ЛВЖ

23587

76

Этилбензол

С8Н10

106,16

+20

+431

6,35879

1590,660

229,581

-9,8¸136,2

1,0

ЛВЖ

41323

77

Этилен

С2Н4

28,05

-

+435

-

-

-

-

2,7

ГГ

46988

78

Этиленгликоль

C2H8O2

62,068

+111

+412

8,13754

2753,183

252,009

53¸198

4,29

ГЖ

19329

79

Этиловый спирт

C2H6O

46,07

+13

+400

7,81158

1918,508

252,125

-31¸78

3,6

ЛВЖ

30562

80

Этилцеллозольв

C4H10O2

90,1

+40

+235

7,86626

2392,56

273,15

20¸135

1,8

ЛВЖ

26382

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ3

 

Значенияпоказателей пожарной опасности некоторых смесей и технических продуктов

 

 

 

№ п/п

 

 

Продукт (ГОСТ, ТУ) (состав смеси), % (масс.)

 

 

Суммарная формула

 

 

Молярная масса,

кг · кмоль-1

 

 

Температура вспышки,°С

 

 

Температура самовоспла-

менения, °С

 

 

Константы уравнения

 Антуана

Температур-

ный интервал значений констант уравнения

Нижний концентра-

ционный предел распростра-

нения пламени,

 

 

Характе-

ристика

вещества

 

 

Теплота сгорания,

кДж · кг1

 

 

 

 

 

 

А

В

СА

Антуана,°С

% (об.)

 

 

1

Бензин авиационный Б-70 (ГОСТ 1012-72)

С7,267Н14,796

102,2

-34

300

7,54424

2629,65

384,195

-40¸100

0,79

ЛВЖ

44094

2

Бензин А-72 (зимний) (ГОСТ 2084-67)

С6,991Н13,108

97,2

-36

-

4,19500

682,876

222,066

-60¸85

1,08

ЛВЖ

44239

3

Бензин АИ-93 (летний) (ГОСТ 2084-67)

С7,024Н13,708

98,2

-36

-

4,12311

664,976

221,695

-60¸95

1,06

ЛВЖ

43641

4

Бензин АИ-93 (зимний) (ГОСТ 2084-67)

С6,911Н12,168

95,3

-37

-

4,26511

695,019

223,220

-60¸90

1,1

ЛВЖ

43641

5

Дизельное топливо "3" (ГОСТ 305-73)

С12,343Н23,889

172,3

>+35

+225

5,07818

1255,73

199,523

40¸210

0,61

ЛВЖ

43590

6

Дизельное топливо "Л" (ГОСТ 305-73)

С14,511Н29,120

203,6

>+40

+210

5,00109

1314,04

192,473

60¸240

0,52

ЛВЖ

43419

7

Керосин осветительный КО-20 (ГОСТ 4753-68)

С13,595Н26,860

191,7

>+40

+227

4,82177

1211,73

194,677

40¸240

0,55

ЛВЖ

43692

8

Керосин осветительный КО-22 (ГОСТ 4753-68)

С10,914Н21,832

153,1

>+40

+245

5,59599

1394,72

204,260

40¸190

0,64

ЛВЖ

43692

9

Керосин осветительный КО-25 (ГОСТ 4753-68}

С11,054Н21,752

154,7

>+40

+236

5,12496

1223,85

203,341

40¸190

0,66

ЛВЖ

43692

10

Ксилол (смесь изомеров)

(ГОСТ 9410-60)

С8Н10

106,17

+29

+490

6,17972

1478,16

220,535

0¸50

1,1

ЛВЖ

43154

11

Уайт-спирит

(ГОСТ 3134-52)

С10,5Н21,0

147,3

>+33

+250

7,13623

2218,3

273,15

20¸80

0,7

ЛВЖ

43966

12

Масло трансформаторное (ГОСТ 10121-62)

С21,74Н42,28

S0,04

303,9

>+135

+270

6,88412

2524,17

174,010

164¸343

0,29

ГЖ

43111

13

Масло АМТ-300

(ТУ 38-1Г-68)

С22,25Н33,48

S0,34N0,07

312,9

>+170

+290

6,12439

2240,001

167,85

170¸376

0,2

ГЖ

42257

14

Масло АМТ-300 Т

(ТУ 38101243-72)

С19,04Н24,58

S0,196N0,04

260,3

>+189

+334

5,62020

2023,77

164,09

171¸396

0,2

ГЖ

41778

15

Растворитель Р-4

(н-бутилацетат-12, толуол-62, ацетон-26)

C5,452H7,608

O0,535

81,7

-7

+550

6,29685

1373,667

242,828

-15¸100

1,65

ЛВЖ

40936

16

Растворитель Р-4

(ксилол-15, толуол-70, ацетон-15)

C6,231H7,798

O0,223

86,3

-4

-

6,27853

1415,199

244,752

-15¸100

1,38

ЛВЖ

43154

17

Растворитель Р-5

(н-бутилацетат-30, ксилол-40, ацетон-30)

C5,309H8,655

O0,397

86,8

-9

-

6,30343

1378,851

245,039

-15¸100

1,57

ЛВЖ

43154

18

Растворитель Р-12

(н-бутилацетат-30, ксилол-10, толуол-60)

C6,837H9,217

O0,515

99,6

+10

-

6,17297

1403,079

221,483

0¸100

1,26

ЛВЖ

43154

19

Растворитель М

(н-бутилацетат-30, этилацетат-5,

этиловый спирт-60, изобутиловый спирт-5)

C2,761H7,147

O1,187

59,36

+6

+397

8,05697

2083,566

267,735

0¸50

2,79

ЛВЖ

36743

20

Растворитель РМЛ (ТУКУ 467-56) (толуол-10, этиловый спирт-64, н-бутиловый спирт-10, этилцеллозольв-16)

C2,645H6,810

O1,038

55,24

+10

+374

8,69654

2487,728

290,920

0¸50

2,85

ЛВЖ

40936

21

Растворитель РМЛ-218 (МРТУ 6-10-729-68)

(н-бутилацетат-9, ксилол-21,5, толуол-21,5, этиловыйспирт-16, н-бутиловый спирт-3, этилцеллоэольв-13, этилацетат-16)

C4,791H8,318

O0,974

81,51

+4

+399

7,20244

1761,043

251,546

0¸50

1,72

ЛВЖ

43154

22

Растворитель РМЛ-315 (ТУ 6-10-1013-70)

(н-бутилацетат-18, ксилол-25, толуол-25, н-бутиловый спирт-15, этилцеллозольв-17)

C5,962H9,779

O0,845

94,99

+16

+367

6,83653

1699,687

241,00

0¸50

1,25

ЛВЖ

43154

23

Уайт-спирит (ГОСТ 313452)

C10,5H21,0

147,3

>+33

+250

7,13623

2218,3

273,15

20¸80

0,7

ЛВЖ

43966

 


ПРИЛОЖЕНИЕ4

 

Значениянизшей теплоты сгорания твердых горючих веществ и материалов

 

 

Вещества и материалы

Низшая теплота сгорания , МДж · кг-1

Бумага:

 

разрыхленная

13,40

книги, журналы

13,40

книги на деревянных стеллажах

13,40

Древесина (бруски W = 14 %)

13,80

Древесина (мебель в жилых и административных зданиях W = 8 - 10 %)

13,80

Кальций (стружка)

15,80

Канифоль

30,40

Кинопленка триацетатная

18,80

Капрон

31,09

Карболитовые изделия

26,90

Каучук СКС

43,89

Каучук натуральный

44,73

Каучук хлоропреновый

27,99

Краситель жировой 5С

33,18

Краситель 9-78Ф п/э

20,67

Краситель фталоцианотен 4 "3" М

13,76

Ледерин (кожзаменитель)

17,76

Линкруст поливинилхлоридный

17,08

Линолеум:

 

масляный

20,97

поливинилхлоридный

14,31

поливинилхлоридный двухслойный

17,91

поливинилхлоридный на войлочной основе

16,57

поливинилхлоридный на тканевой основе

20,29

Линопор

19,71

Магний

25,10

Мипора

17,40

Натрий металлический

10,88

Органическое стекло

27,67

Полистирол

39,00

Резина

33,52

Текстолит

20,90

Торф

16,60

Пенополиуретан

24,30

Волокно штапельное

13,80

Волокно штапельное в кипе 40х40х40 см

13,80

Полиэтилен

47,14

Полипропилен

45,67

Хлопок в тюках r = 190 кг · м-3

16,75

Хлопок разрыхленный

15,70

Лен разрыхленный

15,70

Хлопок + капрон (3:1)

16,20

 

 

 

 

 

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ5

 

Значениякритических плотностей падающих лучистых потоков

 

Материалы

qкр, кВт · м-2

Древесина (сосна, влажность 12 %)

13,9

Древесно-стружечная плита плотностью 417 кг · м-3

8,3

Торф брикетный

13,2

Торф кусковой

9,8

Хлопок-волокно

7,5

Слоистый пластик

15,4

Стеклопластик

15,3

Пергамин

17,4

Резина

14,8

Уголь

35,0

Рулонная кровля

17,4

Картон серый

10,8

Декоративный бумажно-слоистый пластик, ГОСТ 9590-76

19,0

Декоративный бумажно-слоистый пластик, ТУ 400-1-18-64

24,0

Металлопласт, ТУ 14-1-4003-85

24,0

Металлопласт, ТУ 14-1-4210-86

27,0

Плита древесно-волокнистая, ГОСТ 8904-81

13,0

Плита древесно-стружечная, ГОСТ 10632-77

12,0

Плита древесно-стружечная с отделкой "Полиплен", ГОСТ 21-29-94-81

12,0

Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ГОСТ 8904-81

12,0

Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева, ТУ 400-1-199-80

16,0

Винилискожа обивочная пониженной горючести, ТУ 17-21-488-84

30,0

Винилискожа, ТУ 17-21-473-84

32,0

Кожа искусственная "Теза", ТУ 17-21-488-84

17,9

Кожа искусственная "ВИК-ТР", ТУ 17-21-256-78

20,0

Кожа искусственная "ВИК-Т" на ткани 4ЛХ ТУ 17-21-328-80

20,0

Стеклопластик на полиэфирной основе, ТУ 6-55-15-88

14,0

Лакокрасочные покрытия РХО, ТУ 400-1-120-85

25,0

Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе, ТУ 21-29-11-72

12,0

Линолеум ПВХ однослойный, ГОСТ 14632-79

10,0

Линолеум алкидный, ГОСТ 19247-73

10,0

Линолеум ПВХ марки ТГН-2, ТУ 21-29-5-69

12,0

Линолеум ПВХ на тканевой основе, ТУ 21-29-107-83

12,0

Линолеум рулонный на тканевой основе

12,0

Линолеум ПВХ, ТУ 480-1-237-86:

 

- с применением полотна, ТУ 17-14-148-81

7,2

- с применением полотна, ТУ 17-РОФСР-18-17-003-83

6,0

- на подоснове "Неткол"

9,0

Дорожка прутковая чистошерстяная,

ТУ 17-Таджикская ССР-463-84

9,0

Покрытие ковровое, прошивное, ОСТ 17-50-83, арт. 5867

22,0

Покрытие ковровое для пола рулонное "Ворсолон",

ТУ 21-29-12-72

5,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Мистра-1",

ТУ 17-Эстонская ССР-266-80

6,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Мистра-2",

ТУ 17-Эстонская ССР-266-80

5,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Авистра"

12,0

Покрытие ковровое иглопробивное "Востра",

ТУ 17-Эстонская ССР-551-86

5,0

Покрытие ковровое типа А, ТУ 21-29-35, арт, 10505

4,0

Сено, солома (при минимальной влажности до 8 %)

7,0

Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, °С:

 

300

12,1

350

15,5

400

19,9

500 и выше

28,0

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ6

 

ЭКСПРЕСС-ИНФОРМАЦИЯ

Овыходе новой редакции норм пожарной безопасности Государственнойпротивопожарной службы МВД России "Определение категорий помещений изданий по взрывопожарной и пожарной опасности" НПБ 105-95

 

Главным управлениемГосударственной противопожарной службы МВД России по согласованию сМинистерством строительства России утверждены и с 1 января 1996 года вводятся вдействие нормы пожарной безопасности "Определение категорий помещений изданий по взрывопожарной и пожарной опасности" НПБ 105-95 (взамен ОНТП24-86/МВД СССР, утрачивающих силу с 1 января 1996 г.).

Принципиальным отличиемНПБ 105-95 является введение новой концепции по разграничению категорийпомещений В и Д. К пожароопасной категории В следует относить помещения, втехнологическом процессе которых находятся или обращаются горючие материалы,при этом уровень пожарной опасности учитывается введением такого критерия, какпожарная нагрузка, и устанавливается дифференцированной классификацией, всоответствии с которой помещения категории В разделяются на 4 категории (В1,В2, В3, 84) в зависимости от удельной временной пожарной нагрузки (втехнологии). К категории Д (непожароопасной) относятся помещения, где неприменяются и не используются горючие материалы (без учета строительныхконструкций).

При этом категории В1,В2 и В3 по требованиям противопожарной защиты в основном соответствуютдействующей в настоящее время в строительных нормах и правилах категории В, акатегория В4 с практической точки зрения аналогична существующей категории Д (снебольшой пожарной нагрузкой).

Учитывая, что сизменением самой концепции категорирования помещений (В и Д) и введением вдействие новых норм НПБ 105-95 требуется разработка и внесение изменений вдействующие СНиП, а также доработка раздела 4 "Категории зданий повзрывопожарной и пожарной опасности" НПБ, Минстрой России совместно сГУГПС МВД России рассмотрели вопросы применения указанных НПБ припроектировании и сообщают, что впредь до внесения соответствующих изменений встроительные нормы и правила при проектировании производственных, складскихсельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующимиположениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующихнормах:

- к помещениям категорийВ1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП длякатегории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать болеежесткие требования (на 20 %) по нормируемым параметрам путей эвакуации иплощади таких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещенийкатегории В3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади ипутям эвакуации) принимать менее жесткими (на 20 %) по сравнению с действующимитребованиями к категории В;

- к помещениям категорииВ4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категорииД;

- в помещениях,относимых в соответствии с утвержденными НПБ к непожароопасной категории Д (гдеприменяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади ипараметры путей эвакуации не нормируются;

- при определениикатегорий зданий (в соответствии с разделом 4 НПБ 105-95) помещения категорийВ1, В2, В3 учитываются в суммарной площади помещений категории В, а помещениякатегории В4 - в площади помещений категории Д;

- в здании категории Впри наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадьпожарного отсека необходимо уменьшать на 25 %.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ7

 

Основныеисточники информации

 

1. СНиП 2.01.01-82.Строительная климатология и геофизика. - М. : Стройиздат, 1983. -136с.

2. НПБ 105-95.Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности/ ГУГПС МВД России. - М. : ВНИИПО, 1995. - 25 с.

3. СНиП 2.04.05-91 *.Отопление, вентиляция и кондиционирование / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП,1994. - 66 с.

4. ПУЭ-85. Правилаустройства электроустановок / Минэнерго СССР. - М.: Энергоатомиздат, 1986. -648 с.

5. Пожаровзрывоопасностьвеществ и материалов и средства их тушения: Справ, изд.: в 2 кн. / БаратовАН, Корольченко А.Я, Кравчук Г.И. и др. - М.: Химия, 1990. - 496 с., 384 с.

6. О выходе новойредакции норм пожарной безопасности Государственной противопожарной службы МВДРоссии "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной ипожарной опасности" - НПБ 105-95: Экспресс-информ.

 

ОГЛАВЛЕНИЕ

1. Общие положения

2. Порядок определения иупрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности горючих газов

3. Порядок определения иупрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасностилегковоспламеняющихся и горючих жидкостей

4. Порядок определения иупрощенные методы расчета параметров взрывопожарной опасности горючих пылей

5 Порядок определения иупрощенные методы расчета параметров пожарной опасности горючих жидкостей итвердых горючих веществ и материалов

6. Типовые примерырасчетов категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.1. Помещения сгорючими газами

6.2. Помещения слегковоспламеняющимися жидкостями

6.3 Помещения с горючимипылями

6.4. Помещения сгорючими жидкостями

6.5. Помещения ствердыми горючими веществами и материалами

6.6. Помещения сгорючими газами, легковоспламеняющимися жидкостями, горючими жидкостями,пылями, твердыми веществами и материалами

6.7. Примеры расчетовкатегорий зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.7.1. Здания категорииА

6.7.2. Здания категорииБ

6.7.3. Здания категорииВ

6.7.4. Здания категорииГ

6 7.5. Здания категорииД

Приложение 1. Номограммыдля определения параметров взрывопожарной и пожарной опасности

Приложение 2. Значенияпоказателей пожарной опасности некоторых индивидуальных веществ

Приложение 3. Значенияпоказателей пожарной опасности некоторых смесей и технических продуктов

Приложение 4. Значениянизшей теплоты сгорания твердых горючих веществ и материалов

Приложение 5. Значениякритических плотностей падающих лучистых потоков

Приложение 6.Экспресс-информация. О выходе новой редакции норм пожарной безопасностиГосударственной противопожарной службы МВД России "Определение категорийпомещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" - НПБ 105-95

Приложение 7. Основныеисточники информации


   
Справочник ГОСТов, ТУ, стандартов, норм и правил. СНиП, СанПиН, сертификация, технические условия

Выставки и конференции по рынку металлов и металлопродукции